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聚乙烯醇及碳酸酯气相润滑下氮化硅的磨损特性研究 总被引:3,自引:4,他引:3
采用球-三盘磨损试验机在370℃,聚乙烯醇及磷酯三甲苯基酯气相润滑下研究了Si3N4与M50工具钢对磨时的磨损特性。结果表明:在气相润滑下聚乙烯醇可以有效地降低Si3N4的磨损。 相似文献
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聚乙烯醇及磷酸酯气相润滑下氮化硅的磨损特性研究 总被引:2,自引:0,他引:2
采用球-三盘磨损试验机在370℃,聚乙烯醇及磷酸三甲苯基酯气相润滑下研究了Si3N4与M50工具钢对磨时的磨损特性.结果表明:在气相润滑下聚乙烯醇可以有效地降低Si3N4的磨损;在聚乙烯醇中添加少量的三甲苯基磷酸酯可以进一步降低Si3N4的磨损.X射线光电子能谱分析发现,Si3N4的摩擦表面形成了主要由元素碳、氧和磷组成的固体润滑膜,Si3N4发生了氧化并生成了SiO2和—SiNO等化合物,而三甲苯基磷酸酯则在摩擦过程中发生了降解. 相似文献
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气相润滑下氮化硅磨损行为的研究 总被引:1,自引:3,他引:1
在370℃于气相润滑下对Si3N4分别与M50工具钢和Si3N4对磨时的磨损行为进行试验研究,试验所用润滑剂有三甲苯基磷酸酯,矿物油PRL7558,油酸和聚酯类合成油TMPTH,研究结果表明,气相润滑可以有效地降低Si3N4陶瓷的磨损,Si3N4与钢对磨时的磨损比其与Si3N4对磨时的小;在矿物油中添加少量的三甲苯基磷酸酯,或在矿物油中加入适量的聚酯类合成油,都可以进一步降低Si3N4的磨损,X射 相似文献
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三种结构陶瓷摩擦副的干摩擦磨损研究 总被引:16,自引:9,他引:16
对3种结构陶瓷摩擦副-Si3N4/Si3N4,Si3N4/Al2O3和Si3N4/SiC的干摩擦磨损行为进行了对比试验研究,并且通过扫描电子显微镜和X射线衍义对试样的磨损表面形貌和磨屑进行了观察与分析,利用射线光电子能谱仪研究了磨屑健能和分析了表面摩化学过程。 相似文献
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混合式陶瓷轴承的研制及其台架试验研究:I.制备陶瓷球最佳工艺?… 总被引:1,自引:1,他引:1
为了加速航空发动机技术的发展,研制混合式陶瓷轴承是一个值得重视的研究方向,研究这种轴承的关键在于陶瓷球的高效高精度加工,在这方面,常规的磨削加工方法很难满足实用要求,因此,利用一种新的磁流体研磨法加工Si3N4陶瓷球,首先对这种方法的基本原理与装置和研磨实验条件与方法作了简要阐述,进而通过一系列的试验研究,考察了将Si3N4陶瓷球毛坯研磨成成品球的研磨效率分别随驱动轴转动速度,加工载荷和磨粒粒径等 相似文献
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四种陶瓷材料与SUS304不锈钢的高温摩擦学特性研究 总被引:3,自引:0,他引:3
为了探索陶瓷与金属组合作为高温润滑材料的可能性,利用端面摩擦磨损试验机测定了4种陶瓷SiC、Si3N4、Al2O3和ZrO2与SUS304不锈钢在室温至500℃下的摩擦学性能.摩擦试验结果表明,SiC、Si3N4和Al2O3在低于200℃时的摩擦系数稳定且都低于0.2,但在200℃以上时的摩擦性能却都不稳定,摩擦系数在0.2-0.4之间;ZrO2在200℃以下时的摩擦性能不稳定,而在200℃以上时的摩擦系数低于6.2且较稳定。磨损试验结果表明,在4种陶瓷中ZrO2的磨损率最低[-2.60×10-9mm3/(N·m)],SiC和Si3N4的磨损率居中[分别为1.80×10-6mm3/(N·m)和4.40×10-6mm3/(N·m)],Al2O3的磨损率最高[3.64×10-5mm3/(N·m)];分别与这4种陶瓷对磨的不锈钢的磨损率都高[1.40×10-5-4.52×10-5mm3/(N·m)]. 相似文献
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Si3N4陶瓷与灰铸铁配副的摩擦学性能 总被引:9,自引:4,他引:9
在M-200磨损试验机上于无润滑、蒸馏水润滑、乳化液润滑和10^#机构油润滑4种条件下,对Si3N4陶瓷分别与灰铸铁HT和T8钢配副进行了摩擦损性能的对比试验研究。结果表明:Si3N4陶瓷与灰铸铁HT配副时的摩擦因数和磨损体积在几种润滑环境中均表现出同样的顺序 相似文献
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混合式陶瓷轴承的研制及其台架试验研究Ⅰ.制备陶瓷球最佳工艺参数的选择 总被引:2,自引:0,他引:2
为了加速航空发动机技术的发展,研制混合式陶瓷轴承是一个值得重视的研究方向。研制这种轴承的关键在于陶瓷球的高效高精度加工。在这方面,常规的磨削加工方法很难满足实用要求。因此,利用一种新的磁流体研磨法加工Si3N4陶瓷球,首先对这种方法的基本原理与装置和研磨试验条件与方法作了简要阐述,进而通过一系列的试验研究,考察了将Si3N4陶瓷球毛坯研磨成成品球的研磨效率分别随驱动轴转动速度、加工载荷和磨粒粒径等的变化规律,筛选出磁硫体研磨法加工氮化硅陶瓷球的最佳工艺参数:驱动轴转动速度为5000r/min,加工载荷为2N,磨粒粒径为0.04mm,研磨时间为5分钟。研究表明,磁流体研磨法加工陶瓷球的精度高,研磨效率是常规研磨法的近30倍。研究结果在发展陶瓷材料的工程应用及其摩擦学研究方面,都具有良好的参考价值和实用价值。 相似文献
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干摩擦条件下Si3N4基和Ti(CN)基陶瓷对1Cr18Ni9Ti不锈钢的磨损机理 总被引:2,自引:1,他引:2
研究了Si3N4基陶瓷和Ti(CN)基陶瓷分别与1Cr18Ni9Ti不锈钢在干摩擦条件下对摩时的磨损行为,并且通过销-盘磨损试验和磨损表面形貌分析等,提出了这2种陶瓷的磨损机理:Si3N4基陶瓷主要是在磨损表面发生偶件材料1Cr18Ni9Ti粘着层的粘着与剥落,同时陶瓷中的Si向粘着层发生扩散转移,并在粘着层表面下20~30μm深度范围内产生裂纹和断裂而导致磨损;Ti(CN)基陶瓷在发生粘着层的粘着与剥落的同时,还由于摩擦温度很高引起陶瓷表面熔化,熔融状的陶瓷被挤走或冷凝收缩产生裂纹和断裂而导致磨损 相似文献
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用SRV摩擦磨损试验机评价了2种含氟硅油在聚α烯烃基础油中作为添加剂时的摩擦学性能,用扫描电子显微镜(SEM)和X射线光电子能谱仪(XPS)观察并分析了磨斑表面形貌和主要元素的化学状态,探讨了含氟硅油的摩擦化学机制。结果表明:含氟硅油具有优良的减摩和抗磨性能;含氟硅油在摩擦作用下发生分解,在摩擦副表面生成的含氟的摩擦化学产物是提高摩擦副抗磨减摩性能的关键因素。 相似文献
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凹凸棒石黏土润滑油添加剂对钢/钢摩擦副摩擦学性能的影响 总被引:1,自引:2,他引:1
采用天然凹凸棒石黏土作为润滑油添加剂加入150SN润滑油中,在Optimal SRV-IV摩擦磨损试验机上研究了添加剂含量对钢/钢摩擦副摩擦学性能的影响,借助SEM及EDS分析了摩擦副的表面形貌及表面元素组成.结果表明:凹凸棒石黏土的浓度为0.6%可使平均摩擦系数较基础油润滑条件下降低42.32%;凹凸棒石黏土的浓度为0.4%可使磨损体积降低85.48%;凹凸棒石黏土的加入使得磨损表面更加光滑平整,同时磨损表面氧元素含量升高.分析认为凹凸棒石黏土层链状的晶体结构和摩擦过程中复杂的理化过程是实现减磨抗磨的原因. 相似文献
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合成了新型季铵盐磷酸酯油溶性离子液体(N88816P4),采用热重分析仪(TGA)分析其热稳定性. 采用SRV-V微动摩擦磨损试验机和Bruker-NPFLEX表面非接触光学三维轮廓仪考察该离子液体作为聚α-烯烃(PAO 10)基础油减摩抗磨添加剂及其与商业添加剂二烷基二硫代磷酸锌(ZDDP)复配后的摩擦学性能. 结果表明:N88816P4具有优异的油溶性能,与ZDDP具有良好的配伍性. 在室温和高温(100 ℃)条件下,N88816P4均可显著改善PAO 10的减摩抗磨性能. 相较于与ZDDP复配,N88816P4 单独作为PAO 10添加剂表现出更优异的减摩抗磨性能. 铜片腐蚀试验结果表明,N88816P4几乎没有腐蚀性,且与ZDDP复配后能够明显抑制ZDDP的腐蚀. 利用扫描电子显微镜(SEM)对磨斑表面形貌进行进一步分析,同时结合能谱仪(EDS)和X射线光电子能谱仪(XPS)对磨斑表面主要化学元素进行分析,证明N88816P4能够与金属基底发生复杂的摩擦化学反应,由于其在摩擦副表面形成了含N和P元素的化学反应膜,从而起到优异的减摩抗磨作用. 相似文献
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为分析硅碳氢润滑油(SiCH)在真空边界润滑工况下的润滑特性,采用真空螺旋轨道摩擦试验机(SOT)测试了在1.5、1.75和2 GPa三种接触应力下润滑油的名义润滑寿命,利用真空往复摩擦试验机(SRV)测试了润滑油的往复滑动摩擦系数. 利用扫描电子显微镜(SEM)、X射线能谱仪(EDS)及X射线光电子能谱仪(XPS)对磨斑表面进行显微形貌、元素组成及化学状态进行分析. 结果表明:硅碳氢润滑油的真空名义润滑寿命较高,达到1 936 r/μg(转/微克),其往复滑动摩擦系数和磨斑直径较815Z全氟聚醚润滑油均较小,耐磨寿命较长,具有良好的真空边界润滑性能. 真空四球试验前后润滑油的红外透过率分析结果表明,润滑油在红外地球敏感器工作的14~16.25 μm波段透过率无明显变化. 在电机真空寿命验证试验中,采用硅碳氢润滑油润滑的扫描电机旋转次数最高已达6.04×108次. 润滑油的摩擦性能测试和电机寿命验证试验结果为处于边界润滑工况下的空间运动机构润滑失效提供了定量的判据,也为其他类似工况下的运动机构长寿命润滑设计提供试验依据. 相似文献
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磷氮化改性菜籽油润滑添加剂的制备及其摩擦学性能 总被引:10,自引:1,他引:10
在菜籽油中引入磷和氮,合成了2种新型磷氮化改性菜籽油添加剂,并利用红外光谱对其主要官能团进行了鉴定,利用四球试验机考察其在菜籽油中的抗磨性能与极压性能,用扫描电子显微镜观察分析磨斑表面的形貌。同时通过对磨痕进行X射线光电子能谱分析,探讨了磷氮化改性菜籽油润滑添加剂的极压抗磨作用机理,结果表明:两类磷氮化改性菜籽油添加剂能明显改善菜籽油的抗磨和减摩性能;其润滑作用机理是由于长链菜籽油分子的载体作用、磷和氮的高反应活性以及三者的协同作用与磨擦金属表面形成了一层高强度的吸附膜和(或)摩擦化学反应膜。 相似文献
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利用SRV摩擦磨损试验机考察了激光微精处理合金铸铁的摩擦磨损性能,利用扫描电子显微镜分析了激光淬火组织剖面微结构及磨斑表面形貌,同时采用X射线光电子能谱仪(XPS)分析了激光微精处理合金铸铁的表面成分及典型元素化学状态.结果表明,激光处理的合金铸铁具有理想的表面形貌和较高的表面硬度,在含添加剂的油润滑条件下,其抗磨性能大幅度提高.3种添加剂的承载能力顺序为二烷基二硫代磷酸锌>磷酸三甲酚酯>硫化异丁烯.二烷基二硫代磷酸锌与激光微精处理的合金铸铁磨痕表面发生摩擦化学作用,形成由微量硫酸盐、磷酸盐及相应的氧化产物组成的表面润滑与防护薄膜,从而使得激光微精处理合金铸铁的摩擦磨损性能明显改善. 相似文献
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外加电场对边界润滑条件下钢—钢摩擦副摩擦磨损性能的影响 总被引:13,自引:2,他引:11
利用球-盘式摩擦磨损试验机,考察了钢-钢(SUJ2/S45C)摩擦副在不同润滑剂润滑下的摩擦磨损性能及外加电场对摩擦磨损性能的影响。结果表明:施加电压,特别是改变电压极性可使摩擦副的摩擦磨损性能发生很大变化,而电场及其极性对摩擦磨损性能的影响效果取决于润滑剂及边界润滑膜的性质。 相似文献
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二烷基二硫代磷酸锌(ZDDP)作为最常见的发动机润滑油添加剂,通常认为ZDDP摩擦膜在较高的宏观环境温度下产生,而忽视了局部区域的闪温变化对于膜生长的影响. 本文作者结合应力促进的热活化理论和润滑界面闪温计算模型,以球-盘滑滚摩擦试验研究为主,进行了界面闪温对ZDDP摩擦膜生成特性的分析. 在载荷和环境温度恒定的条件下,计算了不同界面滑滚比的闪温大小与分布,采用球-盘试验测得了常温下不同滑滚比的ZDDP润滑剂摩擦系数变化趋势,并与计算得到的闪温模型对照,得到闪温对ZDDP反应膜生长的影响规律;为了改善ZDDP薄膜导致的高摩擦,测试了硬脂酸钙与ZDDP的协同减摩效果. 结果表明:界面闪温的升高同样可以促进一定厚度的ZDDP摩擦膜生长;硬脂酸钙润滑剂与ZDDP共同生成的边界膜可以有效地降低ZDDP带来的高摩擦力,可以用于改善ZDDP摩擦膜的摩擦性能. 相似文献
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通过摩擦磨损试验,发现氮化硅与灰铸铁配副在硅酸钠缓蚀液润滑下,氮化硅磨损表面由于发生摩擦化学反应而变得超光滑;灰铸铁磨损表面则经历局部表面膜的反复形成与剥落过程,最终形成一支含硅胶,硅酸盐和石墨的表面膜,表面膜的形成使灰铸铁磨损表面光滑化。超光滑的氮化硅表面与光滑的灰铸铁表面的润滑条件下表现出优异的摩擦学性能。 相似文献