三种奥氏体不锈钢的低温比热

本文给出了国产18-8,21-6-9,K-55奥氏体不锈钢2-10K低温比热测量结果。比热中线性项有可能部分地来源于磁的贡献。直到2K,没有发现起源于自旋原子团的常数项存在。     

奥氏体不锈钢深冷低温冲击试验方法研究

以液氦作为冷源,结合G-M低温制冷机,实现-196~-269℃深冷温度环境,探索深冷低温冲击试验方法。结果表明,试样从低温环境中取出后置于大气环境中,温度出现快速回升。对于不同试验低温,可采用不同方法进行试验。试验温度T=4.2K时,可采用制冷机预冷+液氦持续喷淋的方法进行降温。试验温度10≤T77K时,可采用玻璃容器填充气凝胶粉体对试样进行绝热保温处理;或根据试验温度以及回温测试结果,以一定的过冷温度补偿值保证试验温度。过冷温度补偿方法可满足常规冲击试验的要求,但需要相对较大的过冷温度补偿值;玻璃容器填充粉体包裹试样,可减缓试样温度回升,但对材料冲击吸收能量有一定影响,可用多试样冲击试验并进行修正以反映材料冲击韧性水平。     

奥氏体不锈钢低温热导率计算方法及验证

不锈钢在低温系统中应用广泛,但各种牌号的不锈钢材料在低温区间的热导率测试数据却很少。文献推荐的计算纯铁低温热导率的经验公式并不适用于不锈钢。在文献公式的基础上,提出了一种针对奥氏体不锈钢材料的低温热导率计算方法,可基于4K~20K温度区间内电阻率或热导率的单点测试数据,估算4K~300K温度区间的热导率,也可根据室温电阻率或热导率的测试数据,但计算精度比前者略低。计算方法通过了美标304、316、317、321牌号不锈钢实测数据的验证。基于该计算方法建立了奥氏体不锈钢低温热导率计算程序,估算了国产牌号1Cr18Ni9Ti不锈钢4~300K温度区间的热导率,并与文献中的测试数据进行了对比验证,相对计算误差能够满足工程设计需要。     

液氢储罐用奥氏体不锈钢低温冲击试验研究

地面液氢储罐多采用奥氏体不锈钢作为受压元件。目前普遍采用液氮低温冲击试验测定冲击吸收能量和侧向膨胀量,并作为储罐生产中的质量控制标准,缺乏真实介质液氢温区下的冲击试验数据的支撑。本文选择不同牌号的奥氏体不锈钢材,并分别制取母材、焊缝、热影响区不同部位的试样开展液氮温度下和液氦温度下的低温冲击试验,测定了试样的冲击吸收能量和侧向膨胀量,并对试验数值进行了对比、分析。可参照数值进行定性和定量评估,合理选择储罐材料。     

金属低温杂质散射电阻率

用弛豫时间近似讨论了金属低温下杂质散射电阻率与温度的关系，给出了近自由电子系统的电阻率的温度平方项系数。并对其它情况进行了讨论。     

FeMnAl合金的低温电阻率反常

报道了三种剩余电阻率约为100μΩcm,Al 含量不同的 FeMnAl 合金30K 以下电阻率的负温度系数反常行为.参照样品磁阻,比热,M(?)ssbauer 谱的测量数据,经典的理论模型难于解释本文观察到的结果.所观察到的反常可能来源于在弱局域范畴内电子间库仑相互作用的效应.     

纳米银在低温下电阻率的研究

本文详细报道了对系列纳米银样品在低温下电阻率的测量结果，并把结果与在同一实验装置下测量多晶银的测量结果进行了比较。     

评析电阻率随温度变化的几种演示实验

实验是物理学的基础,在学生建立完整的物理概念和导出正确的物理规律的过程中,能起到"四两拔千斤"的作用.演示实验是为配合教师操作示范的实验,容易被学生接受、深受学生喜爱的实验形式,能化抽象为具体,化枯燥为生动,配合教师的讲授使学生认识物理概念和规律,起到"事半功倍"的效果.     

一种电阻率测量方法

介绍了一种无接触测电阻率的实验原理．方法以及对六种硅试样的测量结果．     

基于时间反转MUSIC的奥氏体不锈钢超声成像分析

奥氏体不锈钢管道广泛应用于核电及某些化工领域等,但奥氏体不锈钢焊缝缺陷的检测仍然比较困难。在时间反转的基础上,采用DORT算法和MUSIC算法对较低信噪比(-5 dB和-10 dB)的缺陷定位进行仿真分析,在定制的奥氏体不锈钢对接焊缝试块上(300 mm×90 mm×30 mm),采用16阵元超声相控阵探头对缺陷进行检测,引入TR-MUSIC算法对缺陷回波信号进行频域分析。结果表明,低信噪比时,TR-MUSIC算法较TR-DORT算法能更好的抑制旁瓣,使信号能量能更好的聚焦于缺陷;在奥氏体不锈钢焊缝相距25 mm的Φ2mm缺陷(深度为50 mm)检测实验数据基础上,TR-MUSIC算法能够更准确定位缺陷。     

室温至液氢温区奥氏体不锈钢力学性能分析

奥氏体不锈钢在低温工程中广泛使用,正逐渐成为新兴氢能产业中液氢储运容器、输送管路等的首选材料。本文收集了奥氏体不锈钢从室温到液氢温区的力学数据,综合分析了低温下其力学性能的变化规律,阐述了其低温力学性能变化机理,包括化学成分、晶粒尺寸和应变率等因素对奥氏体不锈钢力学性能的影响规律。研究结果表明：随着温度的降低,奥氏体不锈钢屈服强度和抗拉强度增加,塑性和冲击韧性降低,断裂韧性改善,     

低温下不锈钢导热系数的测量

在低温条件下利用稳态纵向热流法测量了制造低温阀门常用的316L不锈钢和17-4PH不锈钢的导热系数,通过实验表明两者的导热系数与316不锈钢的导热系数十分接近。     

不锈钢低温磁导率和热导率的测量

奥氏体(γ相)不锈钢在低温下强度高,特别是一直到液氦温度都保持有良好的韧性,因此是低温工程中广泛应用的重要结构材料. 奥氏体不锈钢热导率也很低,在在既能承受负荷,又减少了通过固体材料的传导漏热.因此,在研制和使用钢种时,除力学性能外,还关心材料的热导性能. 在很多低温的应用中,如泡室磁体、受控热核反应磁笼、核磁共振磁体、精密磁测量等,还要求结构材料从磁性上讲是稳定的,是弱磁性的.否则会引起磁场形伏的变化或不稳定,影响磁场的均匀度,使测量出现误差,从而造成装置无法达到要求.奥氏体不锈钢的磁性,国外已有很多研究[1,2].因成…     

铸造奥氏体不锈钢中铁素体与奥氏体位向关系及其对声衰减的影响

研究了铸造奥氏体不锈钢中铁素体与奥氏体位向关系及其对超声散射衰减的影响.利用电子背散射衍射技术表征了两相的晶体取向及其位向关系,基于真实的铁素体形貌建立了二维声传播各向异性模型并利用时域有限差分法进行了计算,分析了不同位向关系、铁素体形貌特征对声衰减系数的影响规律并进行了实验验证.结果表明：铸造奥氏体不锈钢奥氏体晶粒中散布着形状复杂的铁素体,典型铁素体形貌为条状和岛状;铁素体与奥氏体的位向关系以Kurdjumov-Sachs关系为主,少量满足Nishiyama-Wassermann关系.对声传播过程进行计算,发现两相位向关系和铁素体形貌协同作用影响超声波传播,在较高检测频率（15 MHz）下对散射衰减的影响不能忽略.结合“原位”实验对奥氏体<101>柱状晶粒的声衰减影响因素进行了定量分析,发现对于单一铸造奥氏体晶粒,晶粒内部取向不均匀性、奥氏体-铁素体位向关系以及奥氏体晶粒内铁素体形态都是超声散射衰减的主要原因.     

几种不锈钢在4.2K下的磁化强度测量

在4.2K,0—9T磁化场中测量了Ni_(68-69)Mo_(26)Fe_(5-6),21-6-9,K-55,18-8,316和OCr_(16)Ni_(14)等几种不锈钢材料的磁化强度.本文报道了测量结果.     

非晶合金中的低温电阻率极小行为研究

研究了非磁非晶合金Cu₆₀Zr₂₀Hf₁₀Ti₁₀和铁磁非晶合金Fe₆₁Co₇Zr₁₀Mo₅W₂B₁₅的低温电阻，用不同的模型对电阻温度曲线进行拟合.对两个样品中出现的极小值行为进行分析，探讨了无序结构和磁性状态对极小值行为的影响. 关键词： 非晶合金 电阻 极小值     

A-15化合物低温电阻率反常行为的探讨

本文将文献[6]导出的替代式合金电阻率公式应用于理想配比的完全有序A-15化合物,理论与实验的比较表明:尽管不同的A-15化合物低温电阻率温度依赖性的差别很大,其基本特征都可以在文献[6]的模型中得到理解。     

关于高阻合金中低温电阻率的负温度系数

基于绝热近似下的Kubo-Greenwood公式,考虑低激发声子是长格波,本文提出一个分析高阻金属中低温下晶格振动影响电流传导的简单模型.模型给出负的电阻温度系数.这一点在Ziman型电阻理论中是得不到的.     

Mn含量对非晶态FeB合金低温电阻率的影响

非晶态(Fe_(1-x)Mn_x)_(84)B_(16)(x=0,0.01,0.02,0.04,0.06)合金采用单辊急冷法制备,用四端引线法测量了4.2—300K温区样品的电阻率与温度的关系.所有样品的电阻率与温度关系中都呈现出极小值.在极小值温度T_(min)以下,电阻率与-lnT成线性变化,在T>T_(min)时,电阻率与T~2成线性变化.室温温度系数α(RT)=1/ρRT dρ/dT和低温区β=1/ρdρ/d(T~2)的数值随Mn含量x的增加而明显下降,这一现象用推广的Ziman理论和局域自旋涨落效应作了讨论.