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1.
提出一种适合于高功率超音速横流氧碘化学激光器的环状输出的UR90束转非稳腔,采用FFT 方法模拟了具有非均匀分布的小信号增益时最低阶模的光场强度分布。利用大口径铜蒸汽激光器, 通过实验研究了在放大倍率为1.21和1.13的情况下,环状输出UR90腔正向模与反向模的基本特性, 得到较好的实验结果。 相似文献
2.
主要描述了氧碘化学激光器束转动90°环形非稳腔（UR90）空心光束输出的腔结构及几何模式特点,实验中获得了在放大率M=1.695,激光平均输出功率4.0kW时,空心光束输出的激光光束质量为3.2倍衍射极限,同时对空心光束输出特性进行了分析。 相似文献
3.
主要描述了氧碘化学激光器束转动90°环形非稳腔（UR90）空心光束输出的腔结构及几何模式特点,实验中获得了在放大率M=1.695,激光平均输出功率4.0kW时,空心光束输出的激光光束质量为3.2倍衍射极限,同时对空心光束输出特性进行了分析。 相似文献
4.
将ＵＲ９０环形非稳腔引入氧碘化学激光器，对其输出模式进行了数值模拟计算，模拟包括了化学动力学，介质横向流动和物理光学等因素，得到与放大率Ｍ和光轴离截取镜距离ａ等参数相关的近场光强，位相及远场光强分布曲线。 相似文献
5.
首次报导了千瓦级化学氧碘激光器（COIL）采用束转动90°环形非稳腔(UR90)的实验结果,测量了输出光斑的近场相位分布及远场强度分布, 当激光输出平均功率为2kW时,光束质量因子b =3~4。 相似文献
6.
首次报导了千瓦级化学氧碘激光器（COIL）采用束转动90°环形非稳腔(UR90)的实验结果,测量了输出光斑的近场相位分布及远场强度分布, 当激光输出平均功率为2kW时,光束质量因子b =3~4。 相似文献
7.
采用束转动９０°非稳腔（ＵＫ９０）将是获取低增益高功率激光器良好光束质量的极有效方法。用矩阵法对理想准直的ＵＫ９０作了模型分析计算，为其基本参数的设计提供了方法。 相似文献
8.
分析了ＵＲ９０环形非稳腔（ＵｎｓｔａｂｌｅＲｅｓｏｎａｔｏｒｓｗｉｔｈ９０°ＢｅａｍＲｏｔａｔｉｏｎ）正向模和反向模的几何特性，讨论了反向模无阻挡时的振荡条件，并导出了理想ＵＲ９０环形非稳腔的光线追述方程，考查了此腔对激光增益介质的空间自平均效应。 相似文献
9.
利用Prony[1]方法计算均匀相位输出耦合镜非稳腔的输出模场分布及远场方向性,分析了模式分辨率和光束远场发散角与系统各参数之间的关系, 理论计算得到的结果表明,可以在小放大倍率（M=1.3）情况下得到质量达到衍射极限的输出光束,与传统非稳腔比较,这种新型的谐振腔在改善氧碘化学激光器光束质量方面有一定的应用前景。 相似文献
10.
利用Prony[1]方法计算均匀相位输出耦合镜非稳腔的输出模场分布及远场方向性,分析了模式分辨率和光束远场发散角与系统各参数之间的关系, 理论计算得到的结果表明,可以在小放大倍率（M=1.3）情况下得到质量达到衍射极限的输出光束,与传统非稳腔比较,这种新型的谐振腔在改善氧碘化学激光器光束质量方面有一定的应用前景。 相似文献
11.
概括了光束质量的表示方法, 由衍射极限倍数的定义出发, 提出重点在于选取光斑直径, 而且可把光斑测量归结到电子测试仪对剪切电平的测量上。给出了电子测试仪的测试原理, 由所测光斑直径计算了氧碘化学激光器U R290腔的光束质量指标—衍射极限倍数, 达到了1.2～1.6倍衍射极限, 最后进行了误差讨论。 相似文献
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概括了光束质量的表示方法, 由衍射极限倍数的定义出发, 提出重点在于选取光斑直径, 而且可把光斑测量归结到电子测试仪对剪切电平的测量上。给出了电子测试仪的测试原理, 由所测光斑直径计算了氧碘化学激光器U R290腔的光束质量指标—衍射极限倍数, 达到了1.2～1.6倍衍射极限, 最后进行了误差讨论。 相似文献
13.
本文阐述了通过音频信号共振频率测量气体音速的原理。同时还分析了实际的球共鸣器的结构对共振频率的影响并给予了相应的修正。据此设计和制作了一套高精度的球共鸣器和低频音频信号测量装置,建立了一套球共鸣声学法测量气体音速的实验系统。本文实验中研究温度、压力、气体音速测量的不准确度分别为±14mK、±2.0kPa和±0.0037％。通过对制冷剂R22饱和蒸气压和氩气低压下音速的测量验证了本实验系统的稳定性和精确性。 相似文献
14.
设计并研究了适合于连续波超音速化学氧碘激光器的正支共焦非稳腔，给出了放大率、输出功率和光束质量的实验结果。 相似文献
15.
在分析具有均匀相位输出耦合器非稳腔优缺点的基础上,提出了一种改进型非稳腔。数值模拟结果表明这种非稳腔不仅克服了均匀相位输出耦合器非稳腔的缺点而且远场也有较好的聚焦能力。 相似文献
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