使用零电流开关的电容器充电电源

介绍一种为电容器充电面临别设计的电源。这种电源使用了串联谐振拓扑结构，运用了较为成熟的零电流开关技术以及导通时间和开关频率都固定的简单控制方式。实验样机是给一个１．０μＦ的人工线电容充电，从０Ｖ充到５６００Ｖ，约需２．８ｍｓ，充电能量达５６００Ｊ／ｓ。当重复频率为３００Ｈｚ时，平均输出功率为４７００Ｗ。     

恒流充电的脉冲固体激光器电源

介绍了LC恒流充电式脉冲固体激光器电源的工作原理、特点及具体的设计方法。     

直接由动力电向氙灯储能电容充电的高重复率脉冲固体激光电源

本文描述了一种直接由动力电向氙灯储能电容充电的高重复率脉冲固体激光电源。和谐振充电相比，其体积、重量、造价，工时均大大降低，在-定范围内可以代替谐振充电电源。     

大功率脉冲固体激光器电源

介绍了为高重频大功率脉冲激光器所设计的IGBT开关电源。讲述了主充电电路的工作原理和设计方法。由于该电源采用了串联谐振零电流开关（ZCS）的拓扑结构，具有抗负载短路和恒流特性，因此运行可靠性极高。     

串联谐振软开关高压充电电源仿真与设计

对用于高压脉冲电容器充电的串联谐振软开关高压充电电源进行了理论研究、参数设计、仿真分析及实验研究。主电路串联谐振频率为32kHz,IGBT开关工作频率为15kHz,输出电流平均值为2A。正弦化谐振电流经过脉冲变压器升压及高压整流桥整流后,对电磁轨道发射脉冲功率系统的高压电容器组进行恒流充电,实测数据、波形与设计值一致,表明该电源满足设计和实验要求。     

双腔准分子激光器脉冲充电电源的研究

为了满足工业用振荡-放大双腔结构的准分子激光器放电激励技术的要求,设计了高重频高精度的脉冲充电电源.该电源采用LC谐振倍压的方式,同时为双腔准分子激光器的充电电容器进行充电,倍压比为1.87.通过对电源工作时序的调节,实现千赫兹高重频放电激励,在电源输出电压约为1300V时,充电电压精度为0.18%.结果表明,通过充电电压精度控制单元,对充电电压反馈调节,可以实现充电电压的高精度.     

电容充电电源

MCP-100能够提供效率高达85％的100W充电功率，并输出稳定的27VDC／1．5A、27VDC／3A两路电压电流，输出电压在24～28VDC间连续可调，可满足不同充电电压的要求，纹波噪声基本稳定在100mV以下，确保后端用户系统不受干扰；具备良好的低温工作特性，能在-40～＋75℃的环境温度下持续工作。     

激光电源充电技术

介绍了几种常见的激光充电电源方案，分析了其电路的工作原理，优缺点及应用场合，并着重分析了一种串联谐振全桥变换充电电源。该充电电源应用软开关技术，具有高效率、高充电精度等特点，非常适用于高压大功率激光电源中。     

大功率全桥串联谐振充电电源理论设计

为了对电容重复频率且高能量转换效率地充电,开展了全桥串联谐振充电电源的理论设计。通过数值解析的方法获得谐振电感、电容、功率器件耐压与通流、电源功率、脉冲变压器伏秒数等参数,通过数值模拟的方法获得脉冲变压器励磁电感参数,以基于Pspice的全电路仿真验证设计参数的合理性。仿真结果表明为了实现对110 nF电容1 kHz重频充电,在初级电压为1.2 kV和谐振参数为33 kHz时,谐振电感、电容应分别为625 nH,37μF,脉冲变压器伏秒数、励磁电感至少分别应为45 mVs、1 mH,功率器件峰值电流约300 A。     

TEA CO2激光器串联谐振式充电电源研究与设计

介绍了TEA CO2激光器串联谐振充电电源技术,对全桥串联谐振变换器的工作原理进行了数学分析,推导出充电回路上的瞬态和平均充电电流与谐振元件参数之间的关系.采用SG3525和IR2110等集成电路,设计出适合高压大功率TEA CO2激光器的高效实用型充电电源.     

CO2激光器高压高频充电电源的应用研究

为改善现有CO2激光器工频充电电源体积、重量大、充电精度低等缺点,开展高频高压充电电源的研究,研制一台采用全桥逆变结构和串联谐振软开关电路、输出电压36 kV、输出平均充电功率为10 kJ／s的高频高压充电电源。该电源系统采用三相380 VAC作为供电系统,大功率智能功率模块（IPM）作为全桥逆变电路,逆变交流信号经串联谐振电路及高频脉冲变压器得到高压脉冲信号,高压脉冲经整流给负载电容充电;同时,电源应用电压、电流双闭环控制系统,输出电压、电流经采样及放大反馈到电源控制芯片SG3525,SG3525通过判断反馈信号的大小控制输出PWM驱动信号的占空比。实验结果表明：电源输出电压36 kV,输出平均功率为10.8 kJ／s,充电效率为0.82,电源纹波系数为1％。电源系统保证了激光器稳定工作在30 Hz条件下。     

多级谐振充电的Marx脉冲源研究

Marx发生器是一种经典的脉冲功率发生装置。为了更好地满足高电压、双极性高效率等实际使用需求，文中提出了多级谐振充电的Marx脉冲源，即利用串联谐振充电源与串心磁环变压器对Marx脉冲发生器分组充电。搭建两类对称结构多级谐振充电的Marx脉冲发生器并验证其性能，包括可变极性的单极性发生器和双极性脉冲发生器。电路由一组正极性的3路8级Marx和一组负极性的3路8级Marx组成，共48级。实验结果表明，可变极性的单极性Marx发生器可产生正极性或负极性电压幅值为30 kV的脉冲，双极性发生器可向空载和50 kΩ的阻性负载输出±10 kV的电压脉冲。通过FPGA(Field Program Gate Array)的信号控制可以将重复频率控制在1 Hz～1 kHz范围内调节，脉宽可在1～200μs范围内调节，脉冲前后沿为50 ns以内。正、负脉冲之间的弛豫时间为0.2～200.0μs。     

36kV/10kW CO2激光器充电电源的研制

为了改善现有CO2激光器工频LC谐振充电时充电电压随激光器工作频率升高而降低、影响激光输出的稳定性和光束质量,不利于装置的小型化和轻量化的问题。采用全桥逆变结构和串联谐振软开关电路,研究了36kV/10kW高频高压充电电源。该电源系统采用三相380V交流电作为供电系统,大功率智能功率模块作为全桥逆变电路。逆变交流信号经串联谐振电路及高频脉冲变压器得到高压脉冲信号,高压脉冲经整流给负载电容充电,电源应用电压电流双闭环控制系统,输出电压、电流经采样及放大后,反馈到电源控制芯片SG3525,芯片SG3525通过判断反馈信号的大小,控制输出脉冲宽度调制驱动信号的占空比。激光器放电频率为25Hz时,电源输出电压为37kV,峰值输出功率为13.05kW,充电效率为0.826。结果表明,该高频高压充电电源适合用作CO2激光器的高压充电电源。     

可调压谐振充电脉冲激光电源频率变化范围分析

本文从理论上详细分析了可调压谐振充电脉冲激光电源的频率变化范围，及有关因素对频素的影响，并讨论了频率过快时将会出现的结果。     

串联谐振电容器充电电源特性研究

负载与谐振回路L-C以串联形式输出称为串联谐振变换器,将串联谐振变换器应用到电容器充电技术中,产生了串联谐振电容器充电电源（CCPS）。和普通电容器充电电源相比,串联谐振电容器充电电源具有抗负载短路能力强、体积小、控制简单、可开环控制等优点,在国防科研中得到广泛应用。为了研究串联谐振CCPS电路的工作特性,文章给出了其电路原理图及等效电路,建立了该电路的数学模型。通过数学仿真的方法,给出了谐振电路的特性。实验结果验证了所采用控制方案的正确性和充电系统的有效性。     

串联谐振型放电电源仿真分析

为了分析串联谐振型气体放电电源的影响因素,为设计高效、节能的放电电源提供仿真基础,采用PSpice仿真软件对影响负载电容谐振电压的电源参数、电阻参数和电感参数进行了参数扫描仿真分析。结果表明:电源幅值增加,谐振电压升高;电源频率等于谐振固有频率时,谐振电压最高;电阻越大,谐振电压越低;电感选择合适时,负载谐振电压最高。因此,在设计气体放电电源时,考虑减少电路电阻、选择漏感合适的变压器等。     

基于AC-Link 技术串联谐振高压充电电源串并联特性研究

对基于AC-Link 技术串联谐振高压充电电源的串并联特性进行了研究,对电源模块参数差异和模块间同步对 多个模块串并联特性进行了分析,研究结果表明：电源模块参数差异和模块间同步对电源并联特性没有影响,电源模 块参数差异,导致输出平均电流大小不一致,随着充电时间的延长,串联模块间输出电压差异越大,模块间不同步时 间决定串联模块间输出电压的差异,不随充电时间变化。研制了两台充电速率30kJ/s,输出电压30kV 的高压充电电源 进行实验验证,实验结果表明：充电充电源可工作于串并联两种工作模式,串联工作时输出电压为60kV,电源模块输 出电压差异小于负载电压的2.5%。     

基于LLC拓扑的微波炉变频电源的设计与仿真

本文设计了一个以LLC谐振变换器为主电路,输出端采用倍压整流,L6599芯片为控制核心的功率可调高压变频微波炉电源。运用基波分析法推导出变换器的直流增益,利用MATLAB软件绘出了直流增益曲线,以此讨论了各参数对LLC谐振变换器的影响,优化各参数的设计。最后利用PSPICE软件对设计的微波炉电源主电路进行了仿真,设计并制作了一台电源样机,验证了设计的正确性和可行性。     

高功率CO_2激光器谐振开关变换型电源的计算仿真

研究了高功率ＣＯ２激光器用零电流开关准谐振开关电源，讨论了电源的工作原理和电路结构，进行了激光电源的计算仿真研究，得到了谐振电路的工作波形，通过谐振开关方式与ＰＷＭ硬开关方式的比较，论述了零电流开关准谐振变换器的技术特点及优势。