以半导体激光器为光源的光学记录系统设计

光学记录系统的组成,有光源为单一模式的半导体激光器、准直物镜、柱面扩束物镜、旋转多面体、fθ透镜及光敏介质。在不修正半导体激光器象散值Δs时,准直物镜的焦点基本上位于半导体激光器的垂直平面光束原始发散点位置上;柱面扩束物镜仅在激光器的平行平面上具有光焦度,其倍率Γ应满足于关系式;光敏介质应位于fθ透镜后焦点附近。     

非相干光纤组束激光的光束质量分析

为了提高非相干光纤组束激光的光束质量,对影响光束质量的诸参数进行了分析。理论分析和数值计算结果表明,离焦量ε、透镜焦距f、组束阵列宽度W以及由光栅引入的角偏移θ_B是影响组束激光光束质量的重要因素。提出了一种采用双光栅组束结构抑制角偏移θ_B的方法。该结构仅适用于远场发散角θ_0与θ_B量级相当的情况。     

直角棱镜扫描器分析

用旋转直角棱镜系统可以同时替代传统f—θ透镜系统和旋转多面体反射镜两个光学部件,实现高精度的光束恒速扫描。本文对此旋转直角棱镜系统进行了较为全面的分析,主要包括原理分析,线性系数k值的确定,参数误差的影响等,并且给出了一些计算结果。     

全息透镜的特性及其应用(续)

<正> 七、离轴全息透镜的象差将各位相函数的1/d~3次项代入(21)式就得到离轴全息透镜的初级波象差W=-1/8ρ~4S+ρ~3/2(C_xcosθ+C_ysinθ) -ρ~2/2(A_xcos~2θ+A_ysin~2θ     

J/ψ→fJФ→ππK＋K－反应的各种一维角分布是否足以鉴别f0和f2?

基于螺旋度分波分析公式,我们探讨在J ψ→fJ(θ1,1)、fJ→ππ(θ2 ,2 )、→K+ K-(θ3 ,3 )级联衰变过程中是否可以通过各种一维角分布投影鉴别出f0 和f2 共振态.结果表明,f0 和f2 可以同时给出完全相同的(θ1,1,θ2 ,2 )一维投影,但不能同时给出完全相同的(θ1,1,θ2 ,2 ,3 )一维投影.因此,要想保证从角分布的一维投影鉴别出f0 和f2 ,必须同时考虑所有三个衰变顶角的角分布信息.     

J/ψ→f_JФ→ππK~+K~- 反应的各种一维角分布是否足以鉴别f_0和f_2?(英文)

基于螺旋度分波分析公式 ,我们探讨在J ψ→fJ(θ1,1)、fJ→ππ(θ2 ,2 )、→K+ K-(θ3 ,3 )级联衰变过程中是否可以通过各种一维角分布投影鉴别出f0 和f2 共振态 .结果表明 ,f0 和f2 可以同时给出完全相同的 (θ1,1,θ2 ,2 )一维投影 ,但不能同时给出完全相同的 (θ1,1,θ2 ,2 ,3 )一维投影 .因此 ,要想保证从角分布的一维投影鉴别出f0 和f2 ,必须同时考虑所有三个衰变顶角的角分布信息 .     

两片型f.θ透镜设计

设计一种两片型ｆ·θ透镜，结构简单，畸变误差小于０．０８６％；并简述设计这种简单透镜的方法和应考虑的问题。     

关于透镜成像公式的讨论

在几何光学中一般是利用物体放在凸透镜一倍焦距以外的成像光路图,推出透镜成像公式:1/u 1/v=1/f……(1) 然后对u、v、f作出符号规定:使透镜成像公式1/f=1/u 1/v成为     

基于方形孔径微透镜阵列二维叠栅条纹的微小角度测量

提出了一种利用方形孔径微透镜阵列和微图形阵列产生的二维叠栅条纹测量微小角度的方法。分析了不同尺寸阵列产生的二维叠栅条纹的节距变化规律,推导了微小旋转角度的表达式,对叠栅条纹的节距与阵列夹角之间的关系进行了理论分析与实验测量。研究结果表明,当微图形阵列的窗口边长小于微透镜阵列的透镜元宽度时,叠栅条纹的节距变化较平缓,且对微图形与微透镜阵列间的夹角θ的变化较敏感,这有利于提高测量结果的准确性;当微图形阵列的窗口边长为0.3mm,微透镜阵列的透镜元宽度为0.4mm时,节距与夹角θ间关系的实验结果与理论结果总体一致。     

梯度折射率单透镜的设计

已经设计了一种具有径向梯度折射率函数分布的单片摄影透镜。一个相对孔径为f/6.3,半视场角为25度的单透镜校正了球差、彗差、予午与弧矢场曲。这些象差是指总的,而不是三级、五级等。该透镜的性能是与相对孔径为f/11、采用均匀介质的、具有最佳设计的同类型式的单透镜相当。     

凸透镜焦距测量的误差分析

教科书中讲到,在实验过程中先用1/f=1/u+1/v对透镜的焦距进行初测,然后再用f=(L~2-d~2)/4L作精密测定。下面想就这个实验的误差先作一个粗浅的分析,然后再说明为什么要采用这样的步骤。一、用1/f=1/u+1/v测定焦距时的误差这是理想薄透镜公式,透镜厚度不计。目前学生实验用的都是双凸透镜,u和v分别是物点和象点至透镜中心(或光心)的距离(见     

测量杂光分布的自动装置

本文介绍了对透镜-照相机系统和透镜本身在24×36mm幅面上的杂光分布进行快速自动测量和数字显示的装置。被测照相机和透镜是35mm单透镜反射式照相机及其焦距从20mm到200mm,光圈数从f/1.0到f/16的可换透镜。测量位置是把24×36mm的幅面划分为6和9等分而得到的每个4mm~2正方形面积的中心。全部54点的测量大约在3分钟内完成,绝对精度为0.2％。     

空间滤波的实验研究

运用空间域和频率域方法讨论了阿贝-波特实验和空间滤波实验中光波分别经过单透镜2f系统和4f系统时透镜的傅里叶变换和物体的频谱,探究了物体成像过程中的分频和合频过程,分析了空间滤波实验中透镜孔径对实验的影响.应用Matlab仿真模拟了低通滤波、方向滤波、显色滤波等图像处理技术,验证了夫琅禾费衍射下的巴比涅原理.     

空间滤波实验中光路和傅里叶变换透镜孔径对实验的影响

运用空间域和频率域方法讨论了阿贝-波特实验和空间滤波实验中光波分别经过"4f系统"、双透镜系统(两种)和单透镜系统时透镜的傅里叶变换和物体的频谱,分析了空间滤波实验中光路和傅氏透镜孔径对实验的影响.     

国外点滴

<正> 变焦镜头由两组摄远变焦镜头给出了六种变焦物镜,这两组摄远变焦镜头的孔径分别为f/2.8和f/4。这些物镜均由Vivitar公司生产。它们中不管那一种,前组镜头是一个分离的双负透镜,后组镜头是一个复合的正透镜,可改变     

灵活使用光学设计程序的探讨

讨论了如何使用常规光学设计程序追迹衍射光线和计算Fθ透镜的畸变像差,从而说明灵活使用光学设计程序的意义和作用。     

相衬显微镜与泽尔尼克

一、相衬显微镜的基本原理及应用1.基本原理 相衬显微技术的关键是把人眼无法直接观察到的位相变化转变为可以直接观察到的强度变化.设位相物体是透明度很高的物体,光波通过该物体后,只改变波的位相,波振幅不变.把该物体放在透镜的物平面上,由于位相物体各部分的光学厚度不同,其复振幅透射系数可写为 f(x,y)=exp[1](1)式中(x,y)为该位相物体的位相分布函数.在透镜的后焦平面(即频谱面)上,f(x,y)的傅里叶变换为(2)式中u=x/λf,υ=y/λf是频谱面上的坐标,也是二维空间函数f(x,y)沿x方向和y方向的空间频率;f为透镜焦距.λ为入射光波K.在应用相…     

透镜成像规律的图象表示法

透镜成像规律可以从实验中得出,也可以根据成像公式来讨论对焦距f一定的透镜,得出像距v和物距u的函数关系,虽然我们在解决透镜成像的实际问题时,往往要用到这些结论.然而这些结论很易记混.如果我们用图象法表示透镜成像规律便一目了解,避免了记忆错位,可以较轻松地解决透镜成像在实际生活中的应用问题.     

透镜焦距对受激布里渊散射光限幅特性的影响

采用受激布里渊散射(SBS)噪声起源理论模型，数值模拟了透镜焦距对SBS光限幅功率特性和能量特性的影响.结果表明，改变透镜焦距就可以方便的控制SBS光限幅的功率波形和输出能量.当采用焦距适中的透镜(f=15cm)时，可以得到较低的限幅输出能量；当采用短焦距的透镜(f=5cm)时，可以得到较理想的限幅功率波形.在实验上将波长1064nm、脉宽8ns、能量16mJ的Nd:YAG激光脉冲聚焦到CCl₄介质中，研究了限幅功率波形和限幅输出能量随透镜焦距的变化规律，实验结果与理论模拟相符合. 关键词： 受激布里渊散射 光限幅 数值模拟     

复物体的恢复

为了恢复一个复值物函数,本文提出了利用透镜后1f距离,2f距离及3f距离处的强度信息来恢复物函数的振幅分布和位相分布.计算表明,此算法具有广泛的实用性;并能给出很好的收敛结果.