水泥砂浆界面相弹性常数的反演计算

为了计算水泥砂浆界面过渡区的弹性常数,采用广义自洽方法(GSCM),根据水泥砂浆内部的微细观结构,建立了由水泥浆基体、岩石离散夹杂(骨料)、界面过渡区(ITZ)和有效弹性材料组成的四相复合材料模型.推导了界面相的体积模量和剪切模量方程.利用已知水泥砂浆材料的实验数据,计算了界面相的弹性常数.发现界面相剪切模量约为水泥浆基体剪切模量的50%.     

弹性常数关系的矩阵推导方法

推导在具有某种弹性对称性的条件下,线弹性材料的广义虎克弹性矩阵诸矩阵元存在的关系及独立矩阵元的个数(以下简称弹性常数关系),是线弹性力学教学中的一个令人头痛的问题,因而大多数教材的作者不作推导。一些作者以张量形式推导,这固然严格,...     

含界面相Voronoi单元的等效弹性常数的计算

采用含界面相Voronoi单元有限元法,根据广义胡克定律,计算了在给定边界条件下,颗粒增强复合材料的等效弹性常数。建立了含多个随机分布的椭圆形夹杂及界面相的VCFEM模型,分析了夹杂体分比,界面相厚度和界面相弹性模量等因素对颗粒增强复合材料等效弹性常数的影响,并利用普通有限元方法对比验证。结果表明,当界面相弹性模量小于基体与夹杂时,材料的等效弹性模量会随着界面相厚度的增大而减小,随着夹杂体分比的增大而减小,并且界面过薄时,材料的等效弹性模量会随着夹杂体分比的增大而增大;当界面相弹性模量大于基体或夹杂时,材料的等效弹性模量会随着夹杂体分比和界面相厚度的增大而增大。而界面相的厚度和弹性模量对材料的等效泊松比的影响较小,材料的等效泊松比主要受夹杂体分比的影响,与其呈反比关系。     

金属弹性常数,状态方程和理论强度的物理力学计算

对利用Morse势计算立方金属弹性常数,状态方程和拉伸与压缩理论强度的方法进行了讨论。其中Morse势参数由内聚能和体积弹性模量的实验值确定。给出对多种金属的计算结果。     

复合材料弹性常数的超声波测定法

介绍了测定复合材料弹性常数的超声波技术;阐述了基本原理及若干测试实例．     

复合材料弹性常数的直接测试

用复合材料制成的工程结构由于制造工艺复杂,其材料的弹性常数与标准试件的弹性常数相差很大,Kavanagh采用一次测试法对结构物直接进行多点测试来确定材料的弹性常数同时对结构进行应力分析、本文对玻璃钢迴转壳结构采用直接测试法确定材料的弹性常数然后进行应力分析。     

厚管板的等效弹性常数

本文考虑了厚管板界条之间的约束条件和界条断面上存在着相应的双力矩,并由此导出了三角形排列厚管板的等效弹性系数公式和等效波桑系数公式。由该公式计算的结果和Sampson R.C.的实验值、Slot T.的数值解是一致的。     

多层弹性体系力学分析中积分常数计算的矩阵分析法

本文根据多层弹性体系在垂直或水平圆形均布荷载作用下的层间连续的接触条件,推导出表示相邻层积分常数间的递推关系矩阵[T],的显式表达式,给出了多层弹性体系力学分析中积分常数计算的矩阵分析方法及其简洁的计算公式。本文所述方法,原理通俗易懂,编程简单方便,计算快速省时,是一种很容易推广应用的有效方法。实例计算表明,本文所述方法是完全正确的。     

复合材料弹性常数测定的超声波技术

本文简要地回顾了利用超声波脉冲技术测定复合材料弹性常数的历史,概述了现状、基本原理与基本方法,并对今后的研究方向提出了看法．      

复合材料弹性常数测定的超声波技术

本文简要地回顾了利用超声波脉冲技术测定复合材料弹性常数的历史，概述了现状、基本原理与基本方法，并对今后的研究方向提出了看法．     

三角形夹芯板夹心层的等效弹性常数

推导了三角形夹芯板夹心层的等效弹性常数,为验证所推导的弹性常数的合理性,用NASTRAN有限元计算程序对两种模型进行了静力计算比较,一种是用所推导的弹性常数将夹心等效后,以层合板的形式进行计算的模型,另一种是对整个结构直接采用板单元进行计算的模型.计算结果表明:两种模型结果吻合良好.     

三维常数势边界元中的精确积分

对三维问题边界元方法中应用最广泛的常数边界元的积分提出一种精确积分方法。借助于一个假想的闭合曲面,将特定的势场应用于边界积分方程,发现对于三维问题,常数势项的积分可以化作球面三角型的面积计算,而导数项的积分则可在平面域用极坐标进行。本文方法结果精确,公式简单,同一计算公式可以用来计算非奇异、几乎奇异和奇异积分,统一了积分算法。     

自动控制中弹性器件的弹力计算方法

基于能量守恒定律,推导出一种弹力的简单计算方法.该方法适用于电气自动控制过程中作为执行器件的线性和非线性弹性器件.考虑到自动控制过程中需要对器件能否产生弹力进行判断,特提出判定方法.举出实例对器件的弹力进行了分析和计算.     

弹性机翼阵风响应数值计算方法

建立了求解弹性机翼阵风响应的计算方法.在计算中,通过采用数值方法求解三维非定常Euler方程来获得气动特性;采用模态叠加的方法考虑弹性影响,实现了流体力学和弹性力学的耦合计算.通过对刚性机翼在攻角突然增大的阵风作用下的响应历程计算和二维NLR7301翼型的极限环振荡计算,对计算方法进行了验证.此后在"1-cos"阵风响应的计算中考虑弹性效应影响,先是只考虑了结构变形的前三个基本模态,弹性机翼气动力响应的计算结果与刚性机翼的响应计算结果有比较大的区别,弹性机翼阵风响应的升力峰值低于刚性机翼,这与文献中的结果是一致的.最后在计算中考虑了高阶弹性模态,计算结果表明:考虑高阶模态后,机翼气动力计算结果的总体变化趋势与只考虑前三个模态时基本一致,但结果中出现了高频的波动,波动的频率与高阶模态本身的频率有关.     

载电流结构磁弹性屈曲的矢量势方法1）

强磁体特别是超导磁体中，线圈的磁弹性屈曲已成了该类磁体设计的中心问题．著名学者Ｋ．Ｍｉｙａ提出的基于矢量势的有限元方法，是解决复杂磁体屈曲问题的有效方法．但其中一个重要的基本关系——由于线圈变形引起的电流密度矢量方向的变化，Ｋ．Ｍｉｙａ并未解决．本文提出了由于变形导致的电流矢量方向变化的普遍表达式，从而完善了计算磁弹性屈曲问题的矢量势方法，使之适用于各类复杂磁体的计算．然后，具体计算了几个托卡马克超导环形场线圈的临界屈曲电流，并和Ｍｉｙａ的实验和数值结果进行了比较．结果是相当令人满意的     

载电流结构磁弹性屈曲的矢量势方法1）

强磁体特别是超导磁体中，线圈的磁弹性屈曲已成了该类磁体设计的中心问题。著名学者Ｋ．Ｍｉｙａ提出的基于矢量势的有限元方法，是解决复杂磁体屈曲问题的有效方法，但其中一个重要的基本关系－由于线圈变形引起的电流密度矢量方向的变化。Ｋ．Ｍｉｙａ并未解决。本文提出了由于变形导致的电流矢量方向变化的普遍表达式，从而完善了计算磁弹性屈曲问题的矢量势方法，使之适用于种类复杂磁体的计算。然后，具体计算了几个托卡马克超     

航空有机玻璃高阶弹性常数超声测定

从有限变形弹性动力学理论出发,认为超声在经历初始静态形变的各向同性弹性体中的传播是叠加在有限变形上的微小扰动,假设应变是应力的三次函数,导出以材料高阶弹性柔度系数为参数的超声纵波传播速度与初始应力关系式,针对YB-3航空有机玻璃试件,通过一组应力-速度测量数据,利用非线性最小二乘法优化方法确定了该材料的前四阶弹性柔度系数,并对实验及模拟计算结果进行了讨论。