后向反射屋脊镜激光谐振腔的模

本文解了一个自调和积分方程,它用于计算倾斜屋脊镜谐振腔中谐振模的场分布.屋脊方向的场分布用厄米特—高斯函数叙述.求出了后向反射屋脊的光束矩阵,并提出了一种不需要精密校准的新型谐振腔.     

谐振腔与共振线宽

本文提出了利用短谐振腔来减小铷激射器共振线宽的建议。在使用H₀₃₁模腔和石腊作涂层的圆盘状石英泡的情况下,设计了腔的几何尺寸,计算了填充因子,讨论了铷激射器的振荡条件。最后与原来的H₀₂₁模腔作比较给出了线宽。     

基于变形镜的碟片激光器基模谐振腔动态补偿

碟片激光器因具有高峰值功率与大能量等特性备受青睐,但在输出高功率激光的同时碟片晶体也极易受到热效应的影响而发生形变,致使光束质量劣化。设计并制作了一种简单的变形镜来补偿碟片晶体的光焦度变化。通过调节气室的气压,变形镜的曲率半径可以实现在2.050 m至+∞之间调整。基于此变形镜,碟片激光器的工作点能够随着光焦度的改变而同步移动。碟片上的激光光斑半径在整个泵浦范围内保持不变。因此碟片激光器可以保持工作在基模而激光光束质量因子M²从阈值至最大激光输出均不超过1.2。     

锥体反射稜镜的加工及干涉测量

锥体■镜是具有三个全反射面的光学元件,它能使光线经过■镜反射后,以平行于入射光线的方向出射.对于高精度的锥体■镜,在制造之前必须先严格选择材料,每块材料在三个方向上的内应力、条纹和折射率的均匀性,一般要求为二级. 下文我们以矢高50毫米的锥体■镜为例,说明其加工和测量方法. 加 工 方 法1.分离器法 这种方法是先用金刚石砂轮将材料粗磨成边长为98毫米的正方体.然后用手细磨并改角,要求每面相互间的夹角为90°±10".并进行单块粗抛光达到表面平面性2个光圈,光洁度 P IV级. 为了保证修正立方体的光圈和角度的精确度,要求用φ150毫…     

非稳定谐振腔模的稳定性

谐振腔是激光器的重要组成部分,它的作用不仅在于产生激光,更重要的还在于决定输出光束的质量。本文首先对非稳定腔的特性作简要的介绍,然后用几何光学方法讨论这类腔体的模的稳定性,说明了非稳定腔虽损耗大,但只要选择和设计好谐振腔的参数,使增益足够大,仍为理想的腔体。     

利用双膜系介质镜谐振腔产生30fs锁模脉冲

本文通过计算机叠代法,分析计算了一般所用的λ_m/4单膜系介质腔镜的色散,发现用这种腔镜难以补偿腔内脉冲的正啁啾.设计了一种双膜系介质镜,它具有补偿正啁啾所需的合适色散量φ(ω)=1.3×10~(-28)sec~2,用它代替一般腔镜,结果在没有附加任何其它色散元件情况下,直接从简单的碰撞锁模染料激光器获得30fs的脉冲输出.     

基模动态稳定望远镜谐振腔

本文使用等价腔和传播矩阵方法,在一般情况下推导出了望远镜腔的基模热稳条件,该表示式简单而又严格,还易于推广到含热透镜多元件腔的一般情况,并与用近似方法所得结果作了比较和讨论。     

关于开式谐振腔振荡模的角分布

激光器件输出的角分布(或“输出的方向性”、或“输出光束的发散角”)是一个十分重要的参量.它关系到激光的某些十分重要的应用.为了达到改善方向性的目的,有必要对目前常用的几种谐振腔的角分布特性作一个大致的了解.为此,对平行平面谐振腔和球面共焦谐振腔的角分布作一个初步的探讨. 一、问题的公式化 为叙述简便,只讨论一个方形(或矩形)反射面的谐振腔经分离变量后的二维问题. 表征谐振腔性质及其规律的,是谐振腔的本征方程[1]:其中X(x、x')是积分核,它基本上决定了谐振腔的性质.对于不同形式的谐振腔它是不同的.谐振腔内存在着很多的振…     

带高阶模谐振腔反射器的过模高功率毫米波源

针对过模系数为2.3的高功率毫米波发生器设计了工作于高次模的谐振腔反射器。谐振腔反射器工作模式为TM035模式,在58~62 GHz频带内对TM01模式的反射系数大于0.9。运用2.5维全电磁粒子程序模拟分析了器件中束波相互作用过程,通过调整慢波结构与谐振腔反射器间的漂移段长度得到了器件在570 kV,6.0 kA电子注量驱动下,在引导磁场为4 T时,能辐射出功率1.06 GW、频率为60.2 GHz的毫米波,主要工作模式为TM01模,效率约为31%,起振时间为3.3 ns。     

带高阶模谐振腔反射器的过模高功率毫米波源

针对过模系数为2.3的高功率毫米波发生器设计了工作于高次模的谐振腔反射器。谐振腔反射器工作模式为TM035模式,在58~62 GHz频带内对TM01模式的反射系数大于0.9。运用2.5维全电磁粒子程序模拟分析了器件中束波相互作用过程,通过调整慢波结构与谐振腔反射器间的漂移段长度得到了器件在570 kV,6.0 kA电子注量驱动下,在引导磁场为4 T时,能辐射出功率1.06 GW、频率为60.2 GHz的毫米波,主要工作模式为TM01模,效率约为31%,起振时间为3.3 ns。     

含小孔光阑的谐振腔选模优化设计

本文从全衍射理论出发，建立小孔选模腔的计算模型并设对出相应的优化软件包。该软件可直接对圆形反射镜构成的小孔腔进行关于小孔位置和孔径大小的优化计算，并研究小孔选模腔的选模特性随小孔位置和孔径变化的规律。     

钛宝石自锁模谐振腔研究

本文用一种新方法研究紧凑三元件钛宝石自锁模谐振腔的特性,讨论晶体长度、凹面镜焦距、谐振腔长对自锁模的影响。获得了谐振腔设计及腔参数优化有用的结论。     

光学谐振腔本征模的正交性

本文分析了一般光学谐振腔横向本征模的正交性质.指出本征模U_n与伴随模u_n之间具有(u_n~*,U_m)的正交性.     

对撞脉冲锁模光学谐振腔的分析

本文对适用于对撞脉冲锁模的环型谐振腔进行了普遍地、严格地讨论.第一次给出了严格的解析解.     

X形谐振腔的共振及其差动传感特性研究

亚波长金属结构中的共振在纳米传感器领域是很重要的.本文研究了金属结构中纳米腔的共振特性及传感应用.构建了相关的倾斜腔、V形腔和X形腔,其中V形腔由两个倾斜腔构成,X形腔由两个V形腔构成.利用时域有限差分方法模拟了三种腔与波导的耦合作用,并应用耦合模理论对透射谱进行拟合验证.应用驻波理论分析了三种腔内共振的物理机制,发现...     

基于半圆形与矩形谐振腔耦合结构的Fano共振

设计了一种基于金属-介质-金属波导的半圆形谐振腔与矩形谐振腔的耦合结构,采用有限元方法研究了该结构的传播特性.结果表明:透射光谱中产生一个类似Fano共振线型的共振谷,该Fano共振由半圆形谐振腔的宽谱共振和矩形谐振腔的窄谱共振相互耦合所导致.变化谐振腔的结构参量,发现该Fano共振谷位置依赖于矩形谐振腔的几何参量,而对两谐振腔相对位置的微小移动不敏感;同时,改变两谐振腔的并联方式,研究了两种衍生结构的传播特性,发现这些结构均可产生明显的Fano共振.此外,通过在谐振腔中填充不同折射率的介质材料,研究了三种结构基于Fano共振效应的折射率传感特性,其折射率敏感度最高达到750 nm/RIU.研究结果可为未来芯片上基于表面等离极化激元波导的高灵敏折射率传感器的设计提供理论依据.     

半导体泵浦YAG自锁模谐振腔研究

分析半导体泵浦ＹＡＧ自锁模谐振腔的特性,讨论晶体长度,凸面镜焦距和谐振腔长度对自锁模的影响,获得了对谐振腔设计及腔参数优化有用的结论。     

采用新型谐振腔镜的高效可调谐激光器

采用波长变反射率镜作为可调谐激光器谐振腔的输出镜, 大大提高了可调谐激光器的整体运转效率和时间特性参数     

角隅全反镜谐振腔激光器的输出特性

在高功率脉冲气体激光器中,用角隅反射镜作为全反镜,平行平面镜作为输出镜构成角隅全反镜谐振腔。对角隅腔激光器的输出特性和抗失调稳定性进行了研究,并与平凹腔和平平腔激光器进行了比较。实验结果表明：在角隅全反镜失调角为16 mrad时,角隅腔激光器的单脉冲输出能量下降9.2%,且近场输出光斑没有明显变化;而凹面全反镜失调角仅为0.4 mrad时,平凹腔激光器输出能量下降了9%,近场输出光斑严重变形。在输出镜正前方3.12 m处测量,当角隅镜偏转16.3 mrad时,激光器输出光斑与标准状态时的输出光斑重合;凹面全反镜失调角为0.4 mrad时,激光器输出光斑位移14 mm。经模式仪分析表明,角隅腔激光器近场光强分布均匀。     

角隅全反镜谐振腔激光器的输出特性

 在高功率脉冲气体激光器中,用角隅反射镜作为全反镜,平行平面镜作为输出镜构成角隅全反镜谐振腔。对角隅腔激光器的输出特性和抗失调稳定性进行了研究,并与平凹腔和平平腔激光器进行了比较。实验结果表明：在角隅全反镜失调角为16 mrad时,角隅腔激光器的单脉冲输出能量下降9.2%,且近场输出光斑没有明显变化;而凹面全反镜失调角仅为0.4 mrad时,平凹腔激光器输出能量下降了9%,近场输出光斑严重变形。在输出镜正前方3.12 m处测量,当角隅镜偏转16.3 mrad时,激光器输出光斑与标准状态时的输出光斑重合;凹面全反镜失调角为0.4 mrad时,激光器输出光斑位移14 mm。经模式仪分析表明,角隅腔激光器近场光强分布均匀。