可再分散乳胶粉对粘结砂浆的影响

通过对不同掺量的可再分散乳胶粉对粘结砂浆拉伸粘结强度影响的试验,研究了可再分散乳胶粉对粘结砂浆拉伸粘结强的作用规律,进而确定可再分散乳胶粉在粘结砂浆中的合理掺量区间,为科学合理地使用可再分散乳胶粉提供依据.     

可再分散乳胶粉对抗裂抹面砂浆的影响

通过对含有不同掺量可再分散乳胶粉的抗裂抹面砂浆的试验,得出相应的抗裂抹面砂浆的拉伸粘结强度,绘制出可再分散乳胶粉掺量变化时拉伸粘结强度的变化曲线,得出了抗裂抹面砂浆的拉伸粘结强度和可再分散乳胶粉掺量的变化规律,研究结果为配制不同应用要求的抗裂抹面砂浆提供了一些基础试验数据和参考.     

可再分散性乳胶粉性能影响因素探讨

采用单因素实验方法,研究了喷雾干燥时喷雾液的粘度、进料量、雾化轮转速、干燥器进出口温度等因素对可再分散性乳胶粉性能指标的影响。结果表明:喷雾液的粘度为0.30~0.15Pa.s,进料泵频率27~30 Hz,雾化轮转速(2~3)×104r/min,干燥塔进风温度150~200℃,出口温度90~100℃时,所得可再分散性乳胶粉外观均匀、固含量高、堆积密度大、平均粒径小、无结块现象,性能指标达到工业生产使用要求。该研究为可再分散性乳胶粉的生产及在建筑砂浆中的应用,提供了可靠的参考依据。     

可再分散性乳胶粉对水泥胶砂流动度的影响

可再分散性乳胶粉可以改善水泥砂浆的各项性能,改善砂浆的施工和易性.本文通过在一定配合比的水泥胶砂中掺入不同掺量的可再分散性乳胶粉,测定掺之后的水泥胶砂流动度,探究了可再分散性乳胶粉对水泥胶砂流动度的影响.试验表明,掺入可再分散性乳胶粉会使水泥胶砂的流动度明显提高,且胶粉掺量越大,水灰比越小.     

可再分散型乳胶粉制备方法

本文提出改造可再分散型乳胶粉喷雾制备及干燥系统。在可再分散型乳胶粉中添加低聚合度聚乙烯醇保护胶体,运用内增塑改性,使得成品喷雾液粘度控制在150cps以下,固含量在35%~40%。本技术是对现有VEOVA/VAC型可再分散型乳胶粉技术的改进,获得的产品再分散性大于90%,且获得的胶粉粒径较细,堆积密度高于常规方法。     

聚醋酸乙烯-乙烯乳液的玻璃化温度与可再分散性乳胶粉的性能研究

本文主要研究不同玻璃化温度的醋酸乙烯-乙烯乳液所得乳胶粉的性能差异及乳胶粉在砂浆中与基材的黏结强度,并将高、低玻璃化温度乳液按一定比例复配,综合其性能优势,提高乳胶粉的拉伸强度.     

可再分散乳胶粉在自流平中的应用研究

表征分析了5种市售可再分散乳胶粉的分子基团和分子量,比较了5种胶粉对自流平砂浆工作性能、力学性能、限制膨胀性能的影响。结果表明,5种胶粉分属EVA系和聚丙烯酸丁酯系。EVA系胶粉中,含有PEO基团的胶粉使自流平砂浆的综合性能更优。聚丙烯酸丁酯体系胶粉中,含有MMA基团的胶粉使自流平砂浆的综合性能更优。     

干燥进出口温度对EVA可再分散乳胶粉的影响

以聚乙烯醇(PVA)为保护胶体、硅溶胶及无机粉体为抗结块剂,采用喷雾干燥法制备了乙烯-醋酸乙烯酯(EVA)可再分散乳胶粉.讨论了进出口温度对产物性能的影响.试验结果表明:进出口温度对乳胶粉的外观、含水率、流动性、堆积密度、再分散及成膜性能和储存稳定性均有较大的影响;进出口温度升高,乳胶粉含水率降低,流动性提高,堆积密度下降;但进口温度过高,乳胶粉易发生烧结变性;合适的进(出)口温度为150～180℃(72～78℃).FTIR测试结果显示,在进口温度为180℃时进行喷雾干燥,聚合物分子结构未发生明显改变.     

干燥预处理对EVA可再分散乳胶粉性能的影响

通过试验用NaOH稀溶液、硅溶胶和聚乙烯醇(PVA)对乙烯-醋酸乙烯酯(EVA)乳液进行干燥预处理,采用喷雾干燥法制备EVA可再分散乳胶粉,并讨论pH值、硅溶胶、PVA对EVA可再分散乳胶粉含水率、残渣率、再分散性及再分散液胶膜等性能的影响.试验结果表明,将EVA乳液pH值调节至9,用乳液质量25%的硅溶胶和5%的PVA对乳液进行干燥预处理,在雾化机旋转盘转速为21000r/min,进出口温度分别为170℃和90℃,进料速度为80g/min条件下进行喷雾干燥,制得的EVA可再分散乳胶粉含水率(ω=2.35%)和残渣率(ω=3.70%)低、再分散性及再分散液成膜良好.     

HPMA对丙烯酸酯乳液及其可再分散乳胶粉性能的影响

通过添加甲基丙烯酸-β-羟丙酯(HPMA)和甲基丙烯酸(MAA),制备了软核硬壳的丙烯酸酯聚合物乳液及其可再分散乳胶粉,讨论了HPMA用量对乳液和乳胶粉的成膜性、再分散稳定性和耐水性等性能的影响.实验结果表明,HPMA添加量(质量分数,下同)为1.2%时,在保证再分散稳定性的同时得到的丙烯酸酯原乳液及可再分散乳胶粉的成膜性好,耐水性最优;吸光度测试显示HPMA添加量小于等于1.2%时,乳胶粉再分散稳定性好,分散度达90%,吸光度平均变化小于10%;差示扫描量热(DSC)测试显示丙烯酸酯聚合物乳液胶膜有6.98和30.11℃两个玻璃化转变温度,乳胶粒子具有两相结构;透射电镜测试表明合成的乳液粒子有核壳结构;扫描电镜测试显示原乳液和乳胶粉成膜性能优异,合成的原乳液在成膜过程中发生了微相分离,进一步说明了合成的乳液具有核壳结构.     

可再分散核壳结构乳胶粉的制备

采用种子乳液聚合法制备了核壳结构聚合物乳液,研究了乳化剂用量、核壳比例对乳胶粒形态及聚合物成膜性能的影响;将上述乳液经过喷雾干燥制得可再分散胶粉,对乳胶粉微观形貌进行了表征。实验结果发现,当乳化剂占单体质量分数大于0.5%,核/壳单体质量比在7:3以上,制得的乳液稳定性较好,TEM照片显示存在清晰的核壳结构,测得乳液成膜温度在30℃以下,制得可再分散胶粉直径小于40μm。     

国产新型钢纤维增强砂浆的力学性能研究

用国产新型钢纤维来增强砂浆，钢纤维在砂浆拌合料中的分散方法简便、分散均匀，增强砂浆的抗折、抗压性能较好．对钢纤维表面进行无机复合处理或高分子化合物处理，使复合材料的抗折、抗压性能得到了不同程度的提高     

可再分散乳胶粉对水泥稳定碎石材料性能影响的试验研究

为研究可再分散乳胶粉对水泥稳定碎石材料性能的影响,开展水泥胶砂试验及无侧限抗压强度、抗折强度、干缩、温缩路用性能试验,并通过XCT、SEM微观试验分析胶粉的作用机理。试验结果表明：胶粉应用于低剂量水泥基材料时,对强度和抗裂性具有显著的提升效果。考虑水泥稳定碎石的抗压强度、抗折强度及韧性,5%胶粉用量最优。5%胶粉水泥稳定碎石7 d无侧限抗压强度提高9.8%、抗折强度提高9.6%、弯曲韧性提升21.0%。掺入胶粉后,水泥稳定碎石的7 d、28 d干缩系数分别降低41.5%、34.0%,温缩系数降低17.1%,收缩性能得到显著改善。XCT图像分析显示,加入胶粉改变了水泥胶砂的孔隙特征,减少了大孔的数量,孔隙率和平均孔径是影响胶砂强度的主要因素。SEM结果显示胶粉可以增强水泥稳定碎石的界面粘结,优化其孔隙结构,并且与水泥水化产物联结形成弹性空间网络结构,是水泥稳定碎石韧性和收缩性能提升的主要原因。     

硫铝酸盐水泥基修补砂浆的力学性能

采用可再分散乳胶粉改性硫铝酸盐水泥制备修补砂浆,分别测试其抗折强度、抗压强度、折压比和黏结强度,并结合电子扫描显微镜(SEM)分析水泥砂浆微观结构以及可再分散乳胶粉对硫铝酸盐水泥砂浆的影响机理,研究不同掺量的可再分散乳胶粉对硫铝酸盐水泥砂浆力学性能的影响。试验结果表明:当可再分散乳胶粉质量分数掺量为3%时,水泥砂浆28 d抗折、抗压强度可分别达到8.1 MPa和45.5 MPa,14 d黏结强度可达4.78 MPa;掺入可再分散乳胶粉后,砂浆力学性能改性效果明显。随着可再分散乳胶粉掺量的增加,砂浆的抗折强度大幅度提高,抗压强度降低,折压比增大,黏结强度增大。     

VAE乳胶粉改性砂浆耐久性能研究

针对实际工程应用中普通砂浆耐久性不足问题,研究了VAE乳胶粉对水泥砂浆耐久性改性效果,对不同聚合物含量（8%、9%、10%、11%和12%）的VAE乳胶粉改性砂浆通过收缩率、开裂性敏感度、抗渗性、耐氯盐腐蚀性和碳化实验,测试了收缩率、开裂总权值、渗水高度、透水压力、碳化深度以及氯离子渗透高度,结合扫描电镜实验,揭示了VAE乳胶粉对砂浆的微观改性机理。结果表明,VAE乳胶粉的加入显著提高了砂浆的抗渗透性。当聚合物含量为12%时,VAE乳胶粉砂浆的开裂总权值仅为普通水泥砂浆的55.1%,透水压力较普通水泥砂浆提高了78.6%,28 d碳化深度和氯离子渗透高度较普通水泥砂浆分别降低了36.8%、53.1%。VAE乳胶粉与砂浆中的骨料在浆体内部形成高黏结力的网状膜结构,填充改性砂浆的孔隙,使浆体内部更加密实,进而增强了改性砂浆的耐久性。     

羟基单体对丙烯酸酯聚合物乳液及其乳胶粉性能的影响

通过添加功能单体甲基丙烯酸－β－羟丙酯（HPMA）和甲基丙烯酸（MAA）制备软核硬壳的丙烯酸酯聚合物乳液及其可再分散乳胶粉。重点讨论羟基单体HPMA用量对软核硬壳丙烯酸酯乳液和乳胶粉再分散液的成膜性、再分散稳定性和耐水性等性能的影响。实验结果表明,HPMA添加量为1.2%左右时,在保证再分散稳定性的同时,制备得到的丙烯酸酯原乳液和可再分散乳胶粉的成膜性好,耐水性达到最优;吸光度测试显示HPMA添加量小于等于1.2%时,乳胶粉再分散稳定性好,分散度高达90%,吸光度平均变化小于10%;差示扫描量热（DSC）测试显示丙烯酸酯聚合物乳液胶膜有6 ℃和30 ℃两个玻璃化转变温度（Tg）,乳胶粒子具有软核硬壳结构;扫描光学显微镜（SEM）测试显示原乳液和乳胶粉再分散液成膜性能优异,合成的原乳液在成膜的过程中发生了微相分离,进一步说明合成的乳液具有软核硬壳结构;傅立叶转换红外线光谱（FTIR）显示丙烯酸酯聚合物乳胶粉与原乳液红外谱图基本吻合,说明在一定的干燥条件下,喷雾干燥前后乳胶粒的化学结构不发生明显的变化。     

不同水胶比对玻化微珠保温砂浆性能的影响

研究了当水胶比分别为1.2,1.3,1.4和1.5时,玻化微珠保温砂浆的干燥收缩、抗压强度、抗折强度、干密度、导热系数等性能指标.通过压汞试验和SEM扫描电镜分析,从微观角度进一步揭示了玻化微珠保温砂浆的性能指标随水胶比变化的原因.试验结果表明:玻化微珠保温砂浆的干燥收缩随着水胶比的增大呈现明显增大的趋势;当水胶比一定时,玻化微珠保温砂浆的干燥收缩早期增长速率较快,后期增长速率较慢;当水胶比分别为1.3,1.4和1.5时,玻化微珠保温砂浆的抗压强度、抗折强度、干密度、导热系数与水胶比为1.2时相比均有了较为明显的变化,抗压强度分别下降了13.1%,40.0%和73.8%;抗折强度分别下降了18.8%,35.7%和77.7%;干密度分别减小了8.3%,19.4%和33.3%;导热系数也分别下降了4.6%,11.3%和21.4%.玻化微珠保温砂浆的各项性能随着水胶比的变化,产生了明显的变化.通过压汞试验和SEM分析发现,随着水胶比的增大,玻化微珠保温砂浆内部孔隙增多.     

PVA-SH保护胶体对MMA/BA聚合物乳液及乳胶粉性能的影响

以分子链末端为巯基的部分水解聚乙烯醇（PVA-SH）为保护胶体,采用半连续乳液聚合工艺合成出具有高机械稳定性的高固含量聚甲基丙烯酸甲酯-丙烯酸丁酯（MMA／BA）共聚物乳液．FTIR测试显示,大部分PVA-SH与MMA在乳液合成的第一阶段反应生成了PVA—g—PMMA接枝聚合物．TEM分析显示,在乳胶粒生成阶段加入十二烷基磺酸钠（SDS）,得到的乳胶粒较大并且PVA-SH对乳胶粒的包覆不完整;而在单体滴加阶段加入SDS,得到的乳胶粒明显变小并且PVA—SH对其包覆均匀、完整．三乙醇胺可以降低聚合体系的多分散指数,同时可进一步将数均相对分子质量控制在50000左右．PVA-SH含量在0．8％～1．5％（质量分数）范围的乳液,在SiO2等干燥助剂的配合下,可以通过高速离心雾化干燥工艺制备出能够重新分散为接近原始乳液分散水平的高分散性聚丙烯酸酯乳胶粉．     

玻璃化转变温度的测定在可再分散性胶粉质量控制中的应用

研究了玻璃化转变温度对可再分散性胶粉质量的影响和作用,指出低可再分散性胶粉的玻璃化温度可以提高可再分散性胶粉的变形性和柔韧性。