一种梳状线带通滤波器的设计

本文介绍了梳状线带通滤波器一种设计思路。通过一个设计实例，并且利用计算机软件对其进行仿真，测量结果与仿真结果基本吻合。这种方法设计的梳状线带通滤波器具有通带平坦，插损小，精度高的优点。     

基于互补螺旋谐振器的SIW带通滤波器设计

在基片集成波导(SIW)结构中加载了互补螺旋谐振器(CSR),实现了具有超宽带外抑制的带通滤波器。CSR是复合左右手结构的一种,其等效电路与互补开口谐振环(CSRR)的相似,但CSR结构更加紧凑,设计更加灵活。SIW具有与传统金属波导相似的结构特点和分析方法,但它体积更小,且更容易与其它平面电路结合。将两个CSR单元加载到SIW中,会产生一个低于SIW截止频率的通带。调整两个CSR单元的位置,会在通带的两侧分别产生一个传输零点。本文设计的带通滤波器较传统的SIW滤波器体积更小,并且具有更宽的带外抑制。根据测试结果,滤波器的中心频率为7.68GHz,3dB带宽为394 MHz,带内插损最小值为1.91dB,带外抑制在9~18GHz范围内优于30dB。     

基于磁性光子晶体的高性能微波带通滤波器

提出了一种基于磁性光子晶体的高性能微波带通滤波器。仿真计算和实验测量结果表明,该滤波器矩形系数好,插入损耗小,带外抑制高且带内平坦。研制的中心频率为10.75 GHz的通带滤波器,带宽达1.3GHz,通带内插入损耗小于5dB,带外抑制50dB以上。改变磁性圆柱的半径或磁性光子晶体的晶格常数可设计出工作在不同频段,具有不同带宽的微波滤波器。     

基于磁性光子晶体的高性能微波带通滤波器

提出了一种基于磁性光子晶体的高性能微波带通滤波器。仿真计算和实验测量结果表明,该滤波器矩形系数好,插入损耗小,带外抑制高且带内平坦。研制的中心频率为10.75 GHz的通带滤波器,带宽达1.3GHz,通带内插入损耗小于5dB,带外抑制50dB以上。改变磁性圆柱的半径或磁性光子晶体的晶格常数可设计出工作在不同频段,具有不同带宽的微波滤波器。     

一种低插入损耗的180 GHz腔体滤波器

基于H形感性窗结构设计了一款低插入损耗的8阶波导腔太赫兹滤波器.经Ansoft HFSS对滤波器进行仿真优化后,滤波器采用传统的数控铣进行实物加工.测试结果表明:滤波器的中心频率位于179.1 GHz,1 dB相对带宽为8.7％.滤波器中心频率处的插入损耗为0.34 dB,回波损耗优于18.9 dB.所设计的太赫兹腔体...     

2.45GHz宽阻带高抑制腔体滤波器的研究设计

针对手持式谐波雷达发射机自身产生的谐波信号严重干扰接收到的探测目标谐波信号问题,该文设计了一种谐振器开路端加圆盘的结构,该结构能有效缩小滤波器体积和抑制高次谐振频率产生的寄生通带,并研究了圆盘半径、谐振杆长度、调谐螺钉长度和半径对腔体滤波器谐振频率的影响.结果表明,圆盘半径和调谐螺钉半径增大,则等效电容增加,谐振频率降...     

太赫兹波段FSS带通滤波器的分析与设计

用HFSS仿真软件设计并分析了太赫兹频段的频率选择表面带通滤波器。其中缝隙滤波器的中心工作频率为0.346THz,透过率达到99.37%,3 dB带宽可以达到75 GHz。3层方环级联带通滤波器的通带比缝隙滤波器通带更为平坦,3 dB带宽达到了100 GHz,矩形系数也有大幅度提高。两种滤波器在不同极化波和相同极化波不同入射角度入射时都有很好的频率稳定性,并且中心工作频率在太赫兹大气窗口,可适用于太赫兹通信。     

波导带通滤波器的精确设计和快速优化

介绍了采用三维微波电磁场仿真软件快速提取直接耦合波导带通滤波器耦合窗口参数的方法,并提出了优化最终模型的快速扫描技术.全波仿真及实验结果表明,该方法能满足波导带通滤波器快速精确设计的要求.     

基于QMSIW小型化带通滤波器设计

为有效减小X波段基片集成波导(SIW)滤波器的尺寸和插入损耗,提出了基于四分之一模基片集成波导(QMSIW)和共面波导(CPW)混合结构的小型化带通滤波器。为了提高滤波器的选择性和带外抑制,将两个CPW合并到两个级联的QMSIW谐振器中,由于两个CPW谐振器之间的耦合是电耦合,有助于产生两个传输零点,因而具有较高的选择性。该小型化滤波器尺寸仅为8.1 mm×15.4 mm,中心频率为8.7 GHz,相对带宽是16.1%,仿真测得插入损耗为0.83 dB,带外抑制大于40 dB。     

114.3~123 GHz六阶带通滤波器设计

基于经典的半波长滤波器理论,设计了一种用于太赫兹通信系统的半波长磁耦合矩形波导带通滤波器。仿真结果表明,该滤波器中心频率为118 GHz,通带为114.3~123 GHz,相对带宽为7.4%;在131.8 GHz处的抑制度大于30 dB,通带插入损耗小于0.8 dB,通带回波损耗大于20 dB。经过实物测试,测试结果与仿真结果基本一致。这种滤波器的结构简单,制作难度低。     

一种新型基片集成波导带通滤波器的设计

基片集成波导是一种具有低差损、低辐射、高品质因数的新型平面导波结构．文中利用基片集成波导结构设计并制作了一种工作于X波段的带通滤波器,该滤波器易与其它微波平面电路集成．实测结果表明,该滤波器的中心频率是9.75 GHz,相对带宽是15.4％,通带内反射系数均小于-15 dB,插入损耗均优于1.5 dB,与仿真结果基本吻合,验证了设计方法的正确性．     

8通道模拟带通滤波器的设计与测试

文中介绍的8通道模拟带通滤波器,是针对水声换能器的前级功率放大而设计的。电路以压控放大芯片VCA810为核心,采用基于四阶切比雪夫带通滤波器的模拟电路设计方法。通过EDA电路电路设计软件完成电路板设计与元器件选取,利用LabVIEW虚拟仪器软件与实验室仪器建立连接,实现软硬件协同测试,从而得到精确的数据和预期的目标。系统测试结果表明:带内输出信号幅度稳定在10Vp-p,在310~490 kHz频带内频谱波动小于0.5 dB。各通道幅度不一致性与相位差均小于5%。     

X波段腔体带通滤波器的设计与实现

通过耦合系数法设计滤波器,并通过HFSS进行精确仿真,采用时域调试法完成调试,大大缩短了研制周期,实现了X波段内三个不同中心频率的腔体带通滤波器,具有相对较高的中心频率且腔数多达10。经测试表明,所有滤波器均具有较低的通带插入损耗和较高的带外抑制。     

基于第二代电流传输器的二阶带通滤波器设计

设计了一种单端输入单端输出的电流模式带通滤波器,核心部件为用三极管设计的第二代电流传输器（CCⅡ）.电路由两个CCⅡ和一些无源器件构成,通过偏置电流控制其中心频率,实现对信号的带通滤波功能.该滤波器提供了更大带宽下的更高电压增益,解决了电压跟随不理想的问题,且具有更低的无源灵敏度,能广泛应用于无线通讯、射频等高频模拟电路中.使用Hspice软件仿真分析并验证了理论设计的准确性和可行性.     

小型化宽阻带微带带通滤波器的设计

提出一种小型化宽阻带微带带通滤波器,采用半波长阶跃阻抗谐振器结构,且在不相邻的谐振器之间引入交叉耦合,从而在滤波器的阻带上产生了2个传输零点,使阻带抑制在3.95~13.27 GHz小于-20 dB,使寄生通带在中心频率的3.92倍处。滤波器的最终尺寸仅为12.2 mm×11.5 mm,即0.21λg×0.2λg,相比于传统的发夹型滤波器,此滤波器的体积减小了63.5%,而且实测的结果与仿真结果达到了较好的一致性。所提出的滤波器具有更宽的带外抑制,更小的尺寸,且设计简单,在工程领域具有实际的应用价值。     

开路边缘平行耦合微带带通滤波器的设计

本文首先对开路边缘平行耦合微带带通滤波器的滤波特性进行了分析,接着使用微波仿真软件ADS对其进行了仿真.仿真时根据设计指标用ADS的优化功能对原理图进行多次优化,优化时注重对多个参数实行逐个优化,使得优化的速度更快.通过对一中心频率为3.05GHz带宽为3.3%的带通滤波器进行仿真,结果很好地满足设计指标.基于ADS优...     

应用于雷达接收机的宽阻带带通滤波器设计

介绍了交指型微带滤波器的基本设计原理,并利用ADS和HFSS软件仿真设计了通带为2.7~3.5 GHz的高陡峭度的宽阻带带通滤波器,并已应用于某雷达接收机。该方法虽然原理上基于传统公式计算、查表,但是充分利用了ADS软件强大的设计功能,直接由指标要求得到近似的尺寸,然后进行优化得到最终设计结果。测试结果表明,该方法可行有效,设计周期短,对雷达接收机滤波器设计有很强的工程指导作用。     

差分时钟增益提高型N通道带通滤波器设计

针对传统N通道滤波器存在增益以及时钟的偶次谐波对滤波性能产生不利影响的问题,利用增益提高技术和差分时钟技术提出了一种增益提高型、时钟偶次谐波消除的N通道带通滤波器。在TSMC 90 nm工艺参数和1.2 V电源电压下对其进行Spectre模拟。结果表明,滤波器的增益高于9.8 dB,中心频率可调范围为0.2~2.2 GHz,S11>10 dB,IIP3>11 dB,阻带抑制为26 dB。电路结构简单,仅由反向器、开关和电容组成,且易于集成。     

Design curves for integrated uniform thin film band-pass filter

Some new results, in the form of design curves of a uniform band-pass (bp) filter configuration of the integrated uniform R₀-C₀-KR₀ structure, are reported. The output voltage in the pass-band region of the band-pass filter may be made to vary according to the requirement of the system designer by properly selecting the value of K and R_l (R_l being the load resistance). The variations in the centre frequency of the pass-band are almost constant for all values of load resistance for higher values of K.