两种特殊零件的加工方法

有些特殊的光学零件,由于其形状和要求特殊,难以直接加工,若采用辅助加工方法就比较容易,现将我们在加工下面两种零件时所采取的工艺措施介绍如下,以供参考。一、小型锥体反射镜的加工1.技术要求这种小型锥体反射镜(图1)的技术要求如下:N=2;△N=0.5;B=N;45°角和顶     

纤维光学面板表面经热处理后的变化

纤维光学面板是一种光学零件,其表面加工精度要求很高:粗精度Sz=0.8~(1/2)(苏国家标准3-2439-77),表面光洁度P-Ⅵ(11141-76),平面度和球面度的偏差按照零件(误差不大于两个光圈)的用途不超过4-10个光圈。根据现有的技术条件,纤维光学面板平面度和球面度的偏差用三级样板玻璃(2786-     

用自准直法测量玻璃靠体内90°角

<正> 对于基准而和与其垂直的四个工作面(光胶零件面)的90°角误差要求为±5″的玻璃靠体,以前我们是用度盘格值为2″、自准直望远镜的分划板格值为15″的测角仪来测量的。先测量90°标准角块的角度,求得标准角度的综     

用能带理论研究GaAs(111)—(2×2)表面的原子结构

本文提出了一个由低能电子衍射能带理论计算所确定的GaAs(111)—(2×2)表面的空位模型。发现第一层间距d_1=0.203±0.005A(收缩75％±0.005A),第二原子层间距d_2=2.71±0.04A(膨胀11％±0.04A)和第三层间距d_3=0.78±0.02A(收缩4.4％±0.02A)。对此结构,在表面的As—Ga键长l_(AS_1)-Ga_1=2.449±0.001A,As的背键长l_(AS_1)-Ga_2=2.450±0.002A,其键角(α)为120.06°±0.04°,而悬挂键P的角(β)为93.56°±0.03°。     

在反转恢复测试中磁化矢量的演化特征:辐射阻尼效应

在强辐射阻尼存在下,水样(90% H₂O in D₂O)的反转恢复实验表明:当两脉冲的相位相差180°且反转脉冲角<180°时,或两脉冲相位一致但反转脉冲角>180°时,在检测期观测到的信号强度将不发生从负极大值到正极大值的突变;在同样的条件下,如果存在频率偏置,信号强度存在波动,即beating效应.只有当两脉冲的相位一致而反转脉冲角<180°时,或两脉冲的相位相差180°但反转脉冲角>180°时,在检测期信号强度才发生突变,即jumping效应.这些现象都可通过辐射阻尼理论予以合理地解释.另外,在检测期当磁化矢量运动到-z轴附近(对应于τ=T_rdln{tan[(π±δ)/2]}),信号强度与理论预计的偏差实际上与T₁弛豫效应有关.     

Al2O3:Fe3+体系晶格局域结构的EPR理论研究

本文通过分析Al2O3∶Fe3+体系中Fe3+离子的EPR谱,研究Fe3+的局域晶体结构结果表明Al2O3∶Fe3+的局域结构存在各向异性膨胀.用拟合EPR谱的低对称参量D和(a-F)实验值的方法,求得两个三棱锥的棱与C3轴的夹角分别为θ1=46.54°和θ2=61.26°,相对于原Al2O3结构的畸变角分别是Δθ1=-1.1°±0.1°,Δθ2=-1.8°.两畸变角同时均小于0说明Al2O3∶Fe3+体系中含Fe3+离子的晶格主要产生沿C3轴的伸长畸变.     

一种同时测量平行偏差、倾斜偏差的方法

提出了一种仅由接收物镜和CCD构成的接收器,通过物镜位置的调整,可以同时完成平行偏差（平偏）和倾斜偏差（角偏）这两个参量的测量.通过对系统像差的分析,提出了可显著降低物镜像差对测量结果影响的算法.理论和实验数据表明,对于平偏测量范围为±10 mm、角偏测量范围为±2°、接收物镜焦距为50 mm、CCD尺寸为1/1.6 inch的系统,平偏测量准确度可达0.02 mm,角偏测量准确度可达9.5″.     

Al_2O_3∶Fe~(3+)体系晶格局域结构的EPR理论研究

本文通过分析Al2 O3 ∶Fe3 + 体系中Fe3 + 离子的EPR谱 ,研究Fe3 + 的局域晶体结构结果表明Al2 O3 ∶Fe3 + 的局域结构存在各向异性膨胀。用拟合EPR谱的低对称参量D和 (a -F)实验值的方法 ,求得两个三棱锥的棱与C3 轴的夹角分别为θ1=4 6 .5 4°和θ2 =6 1.2 6° ,相对于原Al2 O3 结构的畸变角分别是Δθ1=- 1.1°± 0 .1° ,Δθ2 =- 1.8°。两畸变角同时均小于 0说明Al2 O3 ∶Fe3 + 体系中含Fe3 + 离子的晶格主要产生沿C3 轴的伸长畸变     

梯形棱镜的加工

梯形棱镜是光学观察仪器中常用的棱镜,这种棱镜的两个直角面小、斜面狭长、尖塔差要求高,一般在40″以内,如图1所示。这种棱镜的加工方法,以往一般是这样的:在磨砂面上加一块90°副板(图2),装石膏盘精磨抛光一直角面,下盘后加90°副板改90°角,再上石膏盘精磨抛光另一直角面,最后修改斜面,保证δ45°和尖塔差。为保证石膏盘精磨抛光后零件的尖塔差仍在40″以内,上盘前修角时应改到最好的程度。但由于斜面狭长不易改平,所以成品     

微楔形镜加工技术研究

微楔形镜的加工不能像平行平面元件那样,采用大块抛光,切片分割的办法。针对零件尺寸小、精度要求高的特点,研究了加工过程中的粘结上盘、面形精度控制和楔形角检测等技术,设计了吸附式粘结上盘和楔形角测量等专用装置,应用于尺寸为3×3×1mm(6°)的Nd∶YVO4(掺钕钒酸钇)晶体批量生产中,提高了零件的面形精度和加工可靠性。测试结果表明:面形精度优于λ/10(λ=632.8nm),表面光洁度达0/0级,楔形角合格率达98%以上。     

国外点滴

<正> 一、角视场不随物距变化的变焦摄影物镜本专利介绍了一种普通变焦镜头,该镜头的变焦范围为9.4～46mm,相当于5:1。其主光线与镜头的前焦点和变速器之间的空间轴线平行,这样就使得角视场不随物体距离的变化而变化。该镜头由4块负透镜、3个减速器、2块补偿零件、一块分光镜和一个光圈快门组成,其中有6种零件固定在光圈快门的后面。     

1″五棱镜45°角公差值的给定

<正> 如图所示,五棱镜的主截面为ABCDE。各角及其误差用下述符号表示: ∠BAE公称值为90°,以α表示,误差为△α; ∠BOE公称值为45°,以β表示,误差为△β; ∠PO′P′公称值为90°,以Υ表示,误差为△Υ。PO′为入射光线,O′P′为出射光线,它们的夹角Υ为90°。Υ角误差△Υ的大小就决定了五棱镜的精度,例如说“1″五棱镜”一般就是说|△Υ|≯1″。     

光学双焦非球面圆柱面塑料集光透镜模芯制造技术

介绍一种由一面为圆柱面 ,另一面为非球面圆柱面构成的尺寸较小的光学塑料集光镜模芯制造技术。产品技术要求 F1=∞ ,F2 =4 5 ± 0 1mm ,集光效率 >85 %。内容包括CAM软件开发、线切割加工工艺、研磨抛光技术。采用该工艺制造的模芯经检测 ,表面粗糙度Ra=0 0 35 μm ,面形误差为 0 63μm。用该模芯加工的塑料产品经美国有关公司检测 ,F1=∞ ,F2 =4 5± 0 1mm ,集光效率≥ 90 %,质量达到了设计和使用要求 ,目前已批量生产。     

读者信箱

<正> 答读者透镜光圈数N与其半径误差dR有何关系? 大家知道,在光学零件加工中,通常用“光圈”来测量球面的曲率半径的误差。“光圈”检验是用玻璃样板进行的,如图所示。将一块作为标准的“工作样板”放在被测透镜的球面上。工作样板的曲率半径(R)     

锥体反射稜镜的加工及干涉测量

锥体■镜是具有三个全反射面的光学元件,它能使光线经过■镜反射后,以平行于入射光线的方向出射.对于高精度的锥体■镜,在制造之前必须先严格选择材料,每块材料在三个方向上的内应力、条纹和折射率的均匀性,一般要求为二级. 下文我们以矢高50毫米的锥体■镜为例,说明其加工和测量方法. 加 工 方 法1.分离器法 这种方法是先用金刚石砂轮将材料粗磨成边长为98毫米的正方体.然后用手细磨并改角,要求每面相互间的夹角为90°±10".并进行单块粗抛光达到表面平面性2个光圈,光洁度 P IV级. 为了保证修正立方体的光圈和角度的精确度,要求用φ150毫…     

光学材料热光系数的精确测量——“热光系数仪”

本文介绍用于光学材料系数精确测量的“热光系数仪”。该仪器采用两种干涉仪组合、微机控制和数据采集处理等设计方案,实现了高精度测量。低温区热膨胀系数α、折射率温度系数β热光系数W的测量精度可达±3×10~(-7)°C~(-1)。     

读者信箱

<正> 答读者1.光源对光圈计算有影响吗? 光圈是用来度量光学零件面形误差的一种计量单位。光学零件的面形误差,主要指平面的平面度偏差、球面的半径误差和两者的局部误差。这些误差,在生产中一般用比较法进行检验,也就是用一标准面与零件受检面作比较,求其两者在规定范围内(一般为零件直径D)的最大偏离量,图(a)、(6)中的△h,此标准面就是样板工作面。检验原理是利用光的干涉,观察其干涉图样的条纹数和规则程度。最大偏离量△h不用一般的长度单位来计量,而用λ/2作为度量单位,λ为光波波长。将此干涉图样称光圈,其条纹数称光圈数,用N表示,     

CdH分子基态X~2∑~+和激发态A~2П光谱和寿命测量

采用一束激光为泵浦光另一束激光为探测光的方法,获得CdH分子A~2Π态和X~2∑~+态之间跃迁产生的具有转动结构的多个荧光谱和激发谱带.对荧光的时间分辨研究,给出A~2Π态寿命τ_0=59.5±2.3ns,对A~2Π(v=0)态Cd原子的碰撞猝灭截面为(1.31±0.03)×10~(-15)cm~2;X~2∑~+态寿命τ_0=61.0±4.6μs,引起X~2∑~+(v=0)态寿命衰减的碰撞截面为(1.1±0.1)×10~(-18)cm~2.     

问与答

<正> 问:光学零件的N符合图纸要求,△N几乎等于零,为什么检验时象质有时候不好? 答:目前,我国各工厂检验光学零件象质的方法(如:用鉴别率板)是一种综合指标检验。因此,影响象质的因素较多(例如:光圈、角度差、平行差、中心偏等等),这些指标不仅影响象质,而且有着互相制约或补偿的关系。例如: 1.平面零件或棱镜的平行差不好,光圈虽然很规则,但从微观上看面形和光线的形式却如图1、图2,这种成象形式的出射光线不再     

波片型光隔离器隔离性能分析

利用光学矩阵方法,给出了由偏光镜、λ/2波片和λ/4波片组成的波片型光隔离器的正向导通、反向隔离机理,分析了波片延迟量的偏差和波片方位角的定位精度对隔离度的影响.结果表明,要获得大于30 dB的隔离度,应分别将λ/2、λ/4波片的延迟偏差控制在±4°、±2°以内,方位角的定位偏差应不超过±0.4°、±0.8°.