缓粘结预应力连续梁张拉伸长量的实验研究

本试验通过对6根预应力混凝土两跨连续梁进行张拉和加载测试,研究预应力构件在张拉过程中,其预应力钢筋伸长值的变化情况,以及比较缓粘结预应力钢筋总伸长值与有粘结、无粘结预应力钢筋总伸长值的差异,并对其试验现象进行对比分析研究,分析结果表明,缓粘结预应力连续梁钢筋张拉伸长值计算均应考虑缓凝砂浆对预应力钢筋的粘滞作用,并提出了...     

预应力混凝土连续梁桥管道摩阻实验

针对预应力摩阻损失设计参数的规范值一般小于实测值的情况,基于预应力管道摩阻实验原理和实验方法,对某连续梁桥进行纵向预应力管道摩阻测试,并采用最小二乘法对现场测试数据进行分析处理。结果表明,摩阻参数k的设计值与规范值相同,实验值偏大;μ的设计值偏小,需在计算模型中修正。实测预应力筋伸长量与设计理论值的误差小于6%,符合规范要求,验证了实验方法的可行性。该研究可为梁桥施工监控中的应力分析和线形控制提供可靠的对比依据。     

无粘结预应力混凝土连续梁次弯矩及其影响

预应力混凝土愈来愈被工程界广泛地应用。预应力混凝土结构较普通混凝土结构可以得到较高的承载能力和较小的跨中挠度。但是预应力结构在施加预应力时,会产生次弯矩。这种次弯矩影响结构的弯矩分布和承载能力,在使用预应力结构时,应考虑这一影响。文章阐述了次弯矩的的概念及产生机理,分析了次弯矩对结构在各个受力阶段的使用性能的影响。     

无粘结预应力混凝土连续梁的试验研究

探讨无粘结预应力混凝土连续梁的受力性能，进行纯无粘结与部分预应力无粘结两跨连续梁的比较试验，分析了无粘结连续梁的变形，无粘结预应力筋极限应力增量，开裂弯矩，极限抗弯承载力以及裂缝分布与塑性铰的形成等问题。     

超效缓粘结预应力材料试验研究

缓粘结预应力的关键技术之一是缓凝砂浆的研究.基于此试制出了缓凝期为30 d以上的超效缓凝剂;并针对其凝结时间、强度、体积稳定性等进行了研究.研究得出了缓凝砂浆的强度和凝期与配比的关系,强度和凝期与温度的关系等.可见超效缓凝砂浆配置技术可广泛应用于预应力工程,应用前景广阔.     

无粘结预应力双向板张拉损失

通过６块无粘结预应力双向板的试验,研究了板中无粘预应力筋的预应力损失及其相互影响规律。试验结果表明：两个方面张拉钢筋的交互影响很小,设计中可不考虑;当预应力筋间距大于３倍板厚时,可不考虑相邻张拉的影响,同时给出了相应的计算公式。     

缓粘结部分预应力混凝土梁等幅疲劳性能试验研究

自行研制配制出满足后张法有粘结预应力混凝土的缓凝砂浆.根据12根缓粘结部分预应力混凝土梁静载以及等幅疲劳荷载作用下的试验结果,得到了钢筋和混凝土的应变增量、梁的裂缝宽度和挠度随重复荷载循环次数的增加而增长的规律,及部分预应力混凝土梁的疲劳破坏始于非预应力钢筋的疲劳断裂的结论.缓粘结部分预应力混凝土梁与同条件下通过灌浆浇筑的部分预应力混凝土梁相比,疲劳寿命较高.建议了预应力损失的计算公式和部分预应力混凝土梁疲劳验算的计算公式,对试验梁进行了结构静力计算和疲劳验算,计算结果与试验结果吻合较好.     

曲线配筋无粘结部分预应力混凝土连续梁极限状态非线性分析

根据曲线配筋无粘结部分预应力混凝土连续梁的特点，将梁分成若干微段，每个微段的刚度、曲率均可变．各个微段的普通钢筋及混凝土的应力应变可以根据平截面假定计算，无粘结预应力钢筋的应变、应力可以根据整体变形协调条件计算．编写的计算程序能够对曲线配筋无粘结部分预应力混凝土连续梁进行极限状态非线性分析，能够对预应力作用、荷载作用、无粘结预应力钢筋的应力增量变化进行足够精确的描述．应用上述研究方法，对１６根试验梁进行了计算分析，给出了无粘结预应力钢筋的应力增量、预应力次弯矩及荷载弯矩塑性内力重分布状态的描述，计算与试验结果吻合较好     

预应力筋与孔道壁之间的摩擦引起的预应力损失

对预应力筋与孔道壁之间的摩擦引起的预应力损失进行理论分析与试验研究,并提出施工过程中减少此项预应力损失的措施。     

无粘结碳纤维筋预应力连续梁板弯矩调幅研究

无粘结CFRP筋部分预应力混凝土连续梁板因配有一定数量的非预应力有粘结钢筋,其在整个加荷过程中存在一定的塑性内力重分布现象。利用无粘结CFRP筋部分预应力混凝土连续梁板全过程分析程序,考察中支座控制截面综合配筋指标、跨中控制截面综合配筋指标、预应力度、加载方式、跨高比及CFRP筋弹性模量等参数对该类连续梁板弯矩调幅的影响规律。基于仿真分析结果,建立了该类连续梁板弯矩调幅系数计算公式,可以此为依据进行连续梁板的塑性设计。     

预应力砼叠合梁的抗裂性研究

文章通过八根４米跨度的预应力处合梁的静载荷试验和七组叠合式小试件抗剪强度试验，分析研究了叠会面处的应力情况、抗裂条件和提高叠合面抗剪强度的措施．成果可供设计和施工参考．     

钢筋混凝土连续梁弹塑性弯矩系数研究

试验验证表明,用二次规划求解的强迫转角法是进行钢筋混凝土连续梁弹塑性分析的有效方法。应用该方法对承受均布荷载和集中荷载的连续梁弹塑性弯矩值进行了计算模拟试验,总结出一套供设计使用的弯矩系数建议值。     

无粘结部分预应力砼梁的延性试验研究

通过对无粘结部分预应力砼梁延性性能的试验研究，对影响延性性能的因素如截面配筋情况、跨高比以及加荷方式等进行了分析，指出其中主要影响因素可由截面综合配筋指标来表达     

CFRP-PCPs复合筋混凝土连续梁承载力试验研究

随着碳纤维(CFRP)新型复合材料广泛的应用于房屋、桥梁、工业厂房、海洋平台等新建工程及加固维修工程中,国内外对CFRP筋混凝土的研究越来越多,大多数是对简支梁的研究,对CFRP筋连续梁的研究还比较少,但实际工程中大部分梁为连续梁。设计5根碳纤维预应力棱柱体(CFRP-PCPs)复合筋混凝土连续梁进行承载力试验研究,考虑弯矩重分布对连续梁跨中承载力的影响,提出了碳纤维预应力棱柱体复合筋混凝土连续梁极限承载力的理论建议公式。结果显示,理论计算值与试验结果吻合良好,为CFRP-PCPs复合筋混凝土连续梁在工程上的应用提供了较好的理论基础。     

高效预应力混凝土框架结构设计中若干问题的探讨

本文提出了高效预应力混凝土框架设计中结构方案优选方法，补充了框架梁正截面设计条件，得出了平均预压应力应2.28～5．15N／mm2范围内．表1，参3     

与畴界有关的介电损耗、介电常数和内耗研究 1实验部分

对KDP和TGS晶体的介电研究(f=1KHz～10KHz)表明,在Tc附近存在两个介电损耗峰(P_1′,P_2′),P_1′峰总是出现在Tc,表明它与相变有关,p_2′峰出现在Tc以下5℃左右,是与畴界粘滞运动有关的驰豫蜂,KDP晶体的内耗研究同样表明,在Tc附近存在两个内耗峰(P_1,P_2),p_1峰出现在Tc,与相变有关;P_2峰在Tc以下10℃左右,与畴有关的静滞后内耗峰,对TGS晶体,在铁电相观察到与畴界运动有关的介电常数增加,并且对此进行了讨论。     

考虑预应力损失的超静定结构次弯矩精确计算法

在预应力混凝土结构中,由子孔道磨擦及锚具回缩等损失致使预应力沿预应力筋产生显著的变化。本文提出采用约束次弯矩法精确计算考虑各种预应力损失后的超静定结构的次弯矩,本文方法与等效荷载法不同,它是直接由杆件单元的主弯矩计算次弯矩的方法,本文方法的计算结果为精确解,文未附有工程应用实例。     

制冷循环中的损失分析计算

本文由热力过程损失导出计算制冷循环的总损失ＥＬ的表达式；并证明ＥＬ≥０．用这种分析法计算了使用非共沸工质的劳伦兹循环的总损失ＥＬＺ，并与逆郎肯循环对比．结果表明两者的制冷系数都受到工质吸热过程的平均温度和放热过程平均温度的制约．     

三分点集中荷载作用下连续梁弯矩系数取值研究

在钢筋混凝土肋梁楼盖中,其主梁采用弹性理论进行内力计算。对于等跨三分点集中荷载作用下的主梁,相关参考书中仅给出了跨中最大弯矩处的计算系数,其它关键截面处的计算系数则未给出,这对主梁弯矩图及弯矩包络图的准确绘制及描述带来一定的困难,使梁中负弯矩筋的截断点的位置确定显得困难。为此,对三分点集中荷载下的2、3、4、5跨连续梁,根据静力平衡条件,采用弯矩叠加法,给出了另一点处的弯矩计算系数。其结论对相关工程问题的计算,具有参考价值。     

钢连续梁、板挠度的简捷计算法

提出了钢连续梁、板挠度的简捷计算法。该法应用简便，概念明确，可加快设计计算，提高设计质量。