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1.
郑谔 《中国惯性技术学报》1995,(2)
—本文研究用增广卡尔曼滤器(EKF),把高精度INS、差分GPS(DGPS)和测距/测距率无线电应答器系统(RRS)及气压高度计进行最优组合,构成INS测试基准的方法;重点讨论INS/RRS/DGPS卡尔曼滤波器误差模型。计算机仿真结果表明,基准导航系统的高度精度为1.25m(1σ),水平位置精度可达0.59m(1σ),速度精度为0.015m/s(1σ)。 相似文献
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本文根据材料的对称循环持久极限σ-1和静载强度极限σb,提出脉动循环持久极限σ0的估算公式.在此基础上,结合材料持久极限曲线,建立了塑性材料构件在应力循环特性r>0情况下对其进行疲劳或屈服强度校核的判据. 相似文献
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采用光弹性贴片法对平面尺寸为3.6×3.0,3.0×2.5,2.4×2.0,1.8×1.5,1.2×1.0,0.6×0.5m^2的巨型紧凑拉伸试件预制裂缝的起裂,稳定扩展至失稳破坏的全过程进行了系统的研究,实验结果表明,在试件高达1米以上的实验范围内,失稳破坏前裂缝稳定扩展长度几乎是一个稳定的常数值,且与试件初始缝长ao无关。还发现,宏观裂缝的起裂早晚与初始缝长a0有关。 相似文献
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应用微型试验法评价INCONEL718合金时效处理后性能的劣化 总被引:10,自引:2,他引:10
在工业设备的材质检验和寿命评估中,一方面,要尽可能采用无损或半无损检验的方法,另一方面又必须最大限度地得到材料的性能,微型试验试样技术是解决这种两难问题的有效方法.本文应用微型试验法-小冲孔试验技术评价INCONEL718合金时效处理后的性能劣化.进行了小冲孔试验以及常规拉伸和断裂韧性测定等一系列试验.通过试验的数据分析,分别建立了INCONEL718合金的断裂韧性(JIC),屈服应力(σy)和最大拉伸应力(σult)与小冲孔试验数据(Py,Pult,εf)之间的关系.应用上述关系可以方便、有效地评价INCONEL718合金时效处理后性能的劣化 相似文献
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σ_(r4)在应力圆上的几何表示萧敬勋(河北工学院,天津300130)第四强度理论与第三强度理论计算结果的差异问题,一向被人们所关注.一般人们在主应力空间用立体几何图形来表示其差异I‘1,或在平面应力状态下(σ3=0),于σ1,σ2平面上用平面几何图?.. 相似文献
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σr4在应力圆上的几何表示 总被引:1,自引:1,他引:1
σ_(r4)在应力圆上的几何表示萧敬勋(河北工学院,天津300130)第四强度理论与第三强度理论计算结果的差异问题,一向被人们所关注.一般人们在主应力空间用立体几何图形来表示其差异I‘1,或在平面应力状态下(σ3=0),于σ1,σ2平面上用平面几何图?.. 相似文献
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光滑拉伸试件中不同初始形状孔洞长大的有限元模拟 总被引:2,自引:0,他引:2
本文对具有不同硬化指数(n=0.05,n=0.1,n=0.2)的幂硬化材料的光滑拉伸试样的拉伸变形过程进行了有限元模拟,通过有限元计算和经Bridgman修正分别得到了试样变形过程中心部应力三维度随应变的变化情况;在此基础上运用控制体胞宏观应力三维度的方法,对含不同初始形状孔洞的体胞模型进行了有限元分析,计算结果表明:(1)孔洞初始形状和材料硬化特性对试样的拉伸破坏过程有重要影响;(2)Bridg 相似文献
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用能量法求细长压杆临界荷载薛福林(哈尔滨工业大学,哈尔滨150001)文[1]第2.9节在对图1压杆用能量法求临界荷载近似解时,得出两个变形能△U的算式:并有如下两个论述:Ⅰ.如果我们是以真实的挠度曲线进行计算,则(1)与(2)两式都是精确的,但当我... 相似文献
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几种金属氧化物填充聚四氟乙烯复合材料在干摩擦条件下的摩擦磨损性能 总被引:17,自引:4,他引:17
利用MHK-500型环-块磨损试验机,对分别以金属氧化物Pb3O4,PbO和Cu2O(三者的添加量以体积分数计均为30%)填充的聚四氟乙烯(PTFE)复合材料在干摩擦下与GCr15轴承钢对摩时的摩擦学性能进行了研究,并利用扫描电子显微镜和光学显微镜对几种材料的磨屑和磨损表面作了观察与分析,还对材料的磨损机理进行了探讨.结果表明,这3种填充PTFE复合材料的摩擦性能均与纯PTFE的基本相当,而它们的耐磨性都远比后者的好.在这3种复合材料中,以PTFE-30%Pb3O4的摩擦学性能最好,即使在负荷400N和速度1.5m/s条件下的耐磨性也依然良好,其磨损质量损失几乎比PTFE-30%PbO的低2个数量级.显微观察发现,分别以Pb3O4,PbO和Cu2O填充的PTFE复合材料都发生了向偶件钢环表面的转移,形成了结合力较强、分布较均匀的摩擦转移膜,而且3种金属氧化物的填充都能提高材料的承载能力,阻止PTFE带状结构的大面积破坏,改变磨屑的形成机理,从而大幅度地降低了PTFE复合材料的磨损;复合材料PTFE-30%Cu2O的磨损表面有垂直于滑动方向的裂纹萌生与扩展,使这种材料的机械强度和承载能力都降低,致使材料在较高 相似文献
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借助塑性材料对称循环持久极限σ-1和静载强度极限σb,导出任意循环特征下材料持久极限σr的估算公式. 相似文献
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MG法求解严重病态方程 总被引:1,自引:0,他引:1
MG法求解严重病态方程王建华(河海大学,南京210024)1问题提出用有限元法分析土与结构物相互作用问题时,导出的代数方程一般均呈病态,如在软土中打入钢管桩或混凝土桩时,由于混凝土和钢的弹性模量较大(钢:2.1×10 ̄8kPa,混凝土:3.0×10 ̄... 相似文献
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用能量法求细长压杆临界荷载薛福林(哈尔滨工业大学,哈尔滨150001)文[1]第2.9节在对图1压杆用能量法求临界荷载近似解时,得出两个变形能△U的算式:并有如下两个论述:Ⅰ.如果我们是以真实的挠度曲线进行计算,则(1)与(2)两式都是精确的,但当我... 相似文献
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聚丙烯腈溶液的拉伸流动 总被引:2,自引:0,他引:2
用改进的R,K.Gupta ̄[1、2]拉伸黏度计测定了聚丙烯溶液的拉伸流动。结果表明,对聚丙烯腈稀溶液无论是剪切流动,还是拉伸流动都可以用改进后的Jeffery模型描述,并找出了一个影响拉伸流动的特征参数。 相似文献
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用圆孔平台巴西圆盘确定岩石拉伸强度的非局部应力方法 总被引:3,自引:1,他引:2
对用圆孔平台巴西圆盘确定岩石拉伸强度的方法进行了研究.用有限元法分析了试件加载直径上的双向应力分布.由于加载直径靠近孔边处存在较大的拉伸应力梯度,如果以加载直径与中心圆孔相交点的最大拉伸应力来确定岩石的拉伸强度σt,拉伸强度的试验值会随着中心圆孔与圆盘半径之比r/R的增加而减小.采用非局部应力方法,考虑双向应力状态作用下发生破坏的Griffith强度准则的等效应力σG,在加载直径上选取材料特征尺寸,让σG"在特征尺寸上积分后取均值后得到岩石的拉伸强度σt.利用该方法得到的圆孔平台巴西圆盘测得的σt值不随r/R的变化而变化,其平均值大约为平台巴西圆盘测试值的1.23倍左右. 相似文献
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用PVDF实时测量激光诱导的冲击波压力 总被引:4,自引:1,他引:4
本文用自己研制的PVDF(polyvenylidenfluoride)压电传感器测量了0.2mm厚铝和2.08mm厚T300/环氧复合材料中激光诱导的冲击波压力,首次获得了这些材料中激光冲击波压力的时间演化波形。实验在中国科大强激光实验室的YAG脉冲激光器上进行,激光波长1.06μm,脉宽33ns,靶面平均功率密度为109W/cm2量级。从所得数据估计了表面入射压力,其值与已有结果符合良好。实验结果证实,PVDF压电传感器频响高,量程宽,多次使用重复性好,可有效应用于激光冲击波压力的实时测量 相似文献