半整体桥梁近台端搭板的受力性能分析

传统的有缝桥梁,由于桥台伸缩缝的存在,使搭板不受主梁伸缩、挠曲变形的影响,然而半整体桥梁取消了桥台伸缩缝,其需考虑上述影响.为了分析半整体桥梁近台端搭板端部的内力影响程度,首先应用ABAQUS/MIDAS建模,得出端部水平力对搭板的内力影响最大;其次提出影响系数的概念,即搭板顺桥向任意截面的端部水平拉应力与竖向荷载作用产生的拉应力的比值;最后分析了搭板顺桥向控制截面的影响系数.结果表明:半整体桥梁近台端搭板端部的水平力在内力计算中不容忽视,搭板设计需综合考虑竖向荷载和端部水平力的叠加作用.     

一种跨中带直线段的水平圆弧梁内力计算

介绍一种特殊对称的跨中带直线段的圆弧梁,在4种常用荷载作用下的内力计算方法,导出了一套内力计算公式,可供设计时直接查用.     

计算V形切口应力集中的奇应变单元

提出了计算 V 形切口断裂问题的含有两种奇异性的奇应变三角形单元。当 V 形切口闭合成裂缝时,该单元就自动演变成前人提出的计算裂纹的奇应变三角形单元。故本文提出的 V 形切口奇应变三角形单元是裂纹奇应变三角形单元的推广,可用来计算一般切口的应力强度因子,以进行断裂控制计算。     

折板式网壳结构的抗震及减震研究

采用振型分解反应谱法对折板式网壳结构的动内力作了分析，计算了结构厚度、坡度等参数对动内力的影响，另外对用振型分解反应谱法和时程分析法计算的结构动内力作了比较。最后，探讨了采用粘弹性支座对四肢腿折板式网壳结构的减震效果。     

大跨度钢箱梁结构桥面铺装早期破坏的分析

通过对一国内某悬索桥的桥面铺装早期开裂的分析，结合现场裂缝检测、钻芯取样试验得出：①利用有限元方法进行悬索桥桥面铺装应力分析，必须考虑荷载作用下U形肋加强处的负弯矩效应，通过实体单元与板单元相结合的方法模拟箱梁与桥面铺装；②钢桥面板U形肋结构参数的最优化设计是防止桥面铺装早期开裂的有效方法．     

RC框架结构梁板柱空间协同工作效应非线性仿真分析

针对RC框架结构梁板柱空间协同工作效应的非线性仿真分析问题,提出了建立在三维实体退化虚拟层合单元理论基础上同时考虑结构双重非线性的空间分析计算方法;先利用该方法及其程序对一RC空间框架单柱失效倒塌试验含其梁板柱空间协同工作效应进行了全过程分析,所得结果与试验实测吻合良好。据此,再以一典型的两层钢筋混凝土框架结构为例,给出了考虑梁板柱协同工作的结构空间效应和空间破坏形态的计算分析结果。分析研究表明,为考虑梁板柱空间协同工作效应的RC框架结构非线性仿真分析提供了一种合理有效的途径,计算方法具有很好的适用性。更多还原     

弹性约束平面预应力钢桁架系统可靠性分析

基于一次二阶矩法建立了平面索张拉预应力钢桁契任意单元失效模式的可靠性指标与验算点的迭代模型,并基于点估计法得到了整体结构失效概率的计算公式,其中任意单元随机内力统计特性一标准差则基于随机摄动理论确定,且考虑了任意弹性约束的影响．整体结构的基本随机参数包括折线索单元和桁架单元的截面面积（或综合刚度）、张拉钢索的预拉力、外荷载及约束刚度等．按照本文所建立的计算模型编制了相应的计算程序,对工程中常见的预应力钢桁架结构进行了分析,并对影响整体可靠性指标的有关参数进行了讨论,得到了有一定参考价值的结论．     

非局部摩擦模型下圆板的超塑性锻压

为了考虑金属材料表面微凸结构对模具与工件接触区域上的非局部摩擦效应,在圆板的超塑性锻压加工问题中,采用Oden等提出的非局部摩擦定律代替经典的库仑摩擦定律,利用主应力法或工程法建立了相应问题的微积分形式的力平衡方程。在简化的情况下,采用摄动法求得所论问题的近似解     

基于Solid65和Solid45有限单元的素夯土墙体数值建模及计算分析

采用大型有限元软件ANSYS10.0中的Solid65和Solid45两种单元类型,对单调水平荷载下素夯土墙抗震性能进行了计算分析.计算结果和试验结果进行比较,从中选择合适的单元类型和破坏准则,为进一步计算分析木柱梁-土坯组合墙体的抗震性能奠定建模基础.     

大跨预应力混凝土桥梁极限承载力计算

针对大跨预应力混凝土桥梁极限承载力的计算问题,提出建立在三维实体退化虚拟层合单元理论基础上同时考虑结构双重非线性的空间分析计算方法,并对大跨预应力混凝土桥梁极限承载力计算中的一些关键问题进行了探索研究,包括三维空间预应力效应的模拟;成桥内力的正确考虑;正确计及加载历史等。最后以一座典型的预应力混凝土连续刚构桥为例,给出了其具体的计算结果。分析表明,本文为考虑空间效应和破坏形态的大跨预应力混凝土桥梁全桥极限承载力分析提供了一种合理有效的途径,且计算方法具有很强的通用性。     

冲击加载参数对纯铝中微孔洞长大动力学行为的影响

采用LS-DYNA瞬态动力学有限元程序研究了冲击加载参数对纯铝中微孔洞长大的动力学行为的影响,结果显示：（1）在孔洞周围塑性应变场的驱动下,微孔洞呈现球形快速长大,长大速率与冲击加载应力的峰值相关;（2）无论是改变飞片厚度,还是样品分层技术,微孔洞半径的增长量随着加载持续时间而增大;（3）微孔洞半径相对增长量随着载荷冲量呈线性变化关系,在载荷冲量恒定条件下,冲击加载应力强度与持续时间之间可以相互进行＂等效＂.     

地震力冲击下梁桥桥台的非线性动力分析

提出了梁桥岸墩与桥板间预留空隙（变温伸缩用）时桥身与桥台的有限无非线性动力分析模型，给出了模拟墩顶橡胶支承、土压力基底摩擦力及可闭合空隙的特殊非线性单元，从而分析了地震时在桥板冲击作用下整个桥梁上部结构及桥台的非线性动力性能及安全度，并与计算桥台抗剪安全系数的简化能量法所给出的桥台滑移量做了数值对比     

双光束干涉系统的矩阵分析

用矩阵光学理论对包含非轴对称光学元件的双光束干涉系统进行丁研究，把光程差表示成矩阵元的的形式.具体分析了迈克耳逊干涉仪在各种条件下的干涉图样，在没有补偿板的情况下，可能出现双曲线、抛物线、椭圆等各种干涉图样.所得结果在实验中得到了证实.     

火灾温度场下约束钢柱的结构响应分析

假定火灾温度场为国际标准火灾曲线,考虑钢材热工参数的非线性及几何非线性对其热响应的影响,利用有限元方法计算分析了H型钢柱在不同温度分布场下随温度变化的应力、位移等结构响应.研究结果表明:H型钢柱在均匀温度场下与非均匀温度场下的应力、位移等热响应的变化规律截然不同,且均匀温度场下的结构响应解相对偏小,因而在轴心受压钢柱的抗火设计中应考虑非均匀温度场实际情况对设计的影响,从而提出对现行抗火设计规范中假设均匀温度场的抗火设计要求及规定应进行适当的补充和完善.     

奉化江大桥结构稳定性有限元分析

鉴于奉化江大桥复杂的空间结构形式,应用通用有限元程序Marc和杆系单元建立有限元模型,分析其在各种荷载条件下的强度、刚度和稳定性,确定各结构单元的材料性质、截面几何性质、边界条件等因素,然后计算其在各荷载工况下的位移和失稳形态．结果表明：该桥的刚度和稳定性满足安全要求     

应用 M IS 时序部件设计一般时序电路

本文提出把可同步激励的MSI时序部件当作一个多功能的复杂存储元件使用,并对计数型MSI与移位型MSI分别给出了它们的次态方程与激励表.此外,提出了应用这两种MSI时序部件设计一般时序电路的状态安排规则及设计程序.讨论表明,这种设计方法在本质上相当于对专用MSI时序部件的基本工作时序进行时序修改.     

ZienkieWicz元和Veubeke元的统一型函数形式

本文给出Zienkiewicz元和Veubeke元型函数的统一形式,并给出Veubeke元空间的九个基函数的具体形式及对完全三次多项式空间的约束条件,使完全三次多项式空间在该约束条件下是Veubek。元的有限元空间,同时给出了Veubek。元的分层形式.     

钢桥面板顶板与纵肋连接疲劳开裂局部加固分析

正交异性钢桥面板纵肋与顶板连接细节处极易产生疲劳裂纹.本文通过精细化有限元模型,分析了栓接角钢加固法和粘贴纤维增强复合材料(Fiber Reinforced Polymer, FRP)型材加固法对钢桥面板疲劳性能的影响.结果表明:采用角钢、FRP型材对顶板与纵肋连接细节的疲劳裂纹进行加固,焊缝裂纹附近热点应力峰值降幅可达56.2%和46.5%;焊缝裂纹尖端附近应力强度因子随着板件整体尺寸的增大而减小;改变板件厚度对应力强度因子结果值影响最大,最高可使其下降约80%,改变板件纵向长度和单肢长度对其有一定影响;随着裂纹的持续扩展,栓接角钢法的加固效果开始下降.建议在监测到构造细节处疲劳裂纹后应尽早加固.     

基于ANSYS Workbench热板电加热与油加热模拟及对比分析

为改善平板硫化机热板表面温度场分布的均匀性, 对规格为75mm×2400mm×2400mm的平板硫化机热板进行了有限元模拟. 利用ANSYS Workbench软件分别模拟热板电加热与导热油加热情况, 并进行对比分析. 结果表明, 针对同一块热板在加热到190℃工作温度左右时, 电加热热板表面温差为12.012℃, 导热油加热热板表面温差为9.2℃. 模拟分析结果表明, 采用导热油加热热板表面温度均匀性更高、升温速率更快; 且入口流速在4m?s-1时, 温度场均匀性得到明显改善.     

U型加劲板稳定极限承载力影响因素分析

为研究U型加劲板稳定极限承载能力受初始几何缺陷、焊接残余应力以及荷载偏心距等因素的影响, 采用考虑几何与材料双重非线性的有限元模拟方法, 对各影响因素进行参数分析. 结果表明, U型加劲板的稳定极限承载能力受初始几何缺陷的影响明显, 而焊接残余应力对其影响较初始几何缺陷更为显著; 荷载偏心距对加劲板极限承载力影响明显, 极限承载力随偏心距的增加逐渐降低, 且偏向U肋一侧时的降低幅度更大.