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1.引言 本文提出关于三维光弹性应力的计算,与二维光弹性应力计算的方法相类似。首先用光弹性实验方法得到切片边界上的ν_边=(σ_x+σ_y-(μσ)_z)_边值;然后算出切片中各点的ν_s(σ_x+σ_y-(μσ)_z)_s值,它的表达式就是切片中任一点的应力计算的补充方程式。 相似文献
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平面问题的应力函数解法 总被引:1,自引:0,他引:1
弹性力学平面问题的应力函数法,就是要引入一个自然满足平衡微分方程的应力函数,使得σx、σy,τ_(xy),三个变量都可用一个应力函数确定。但如何确定应力函数Φ,过去一直是个难点.文[1]给出了利用边界上Φ的力学意义求应力函数的方法,我们觉得是个比较可行的方法,解题很有规律,易于学生掌握,本文比较详细地介绍一下这种方法的解题过程。 相似文献
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弹性力学方程组一般解的研究已有悠久的历史,众所周知平面应力满足■其中δ_x、δ_y与τ_(xy)表示应力,△=■+ ... 相似文献
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一、钻孔法的基本原理零件表面总可以看成是主应力为σ_1,σ_2的二向残余应力状态,见图1.如果在测量处钻一个直径为α的小孔,就成为二向应力状态下的孔边应力集中问题.预先在孔边粘贴应变片测出应变数值后,就可以由弹性理论公式算出残余应力σ_1,σ_2的数值。通常在0°,45°,90°三个方向粘贴应变片,见图2.图中角是0°方向的应变片与主应 相似文献
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关于松弛应变-残余应力关系式,即[1]中(11)式,由于其中之释放系数 B′不是常数,它不仅与几何-弹性参数有关,而且夹进了未知的应力状态参数(?),这必然会给以后残余应力以求解带来困难.事实上文献[2]已成功地把未知应力参数σ_1、σ_2、(?)与几何-弹性常数彻底地分开,即把松弛应变表为 相似文献
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<正> 关于松弛应变-残余应力关系式,即[1]中(11)式,由于其中之释放系数 B′不是常数,它不仅与几何-弹性参数有关,而且夹进了未知的应力状态参数(?),这必然会给以后残余应力以求解带来困难.事实上文献[2]已成功地把未知应力参数σ_1、σ_2、(?)与几何-弹性常数彻底地分开,即把松弛应变表为 相似文献
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通过研究非奇异应力项对受压剪应力作用闭合裂纹端部等差线变化的影响,得到一个描述裂纹尖端有限区城内最大剪应力场变化的表达式.以此作为根据光弹性数据确定应力强度因子的控制方程,其计算结果具有良好的收敛稳定性.本文给出了构造其它类型裂纹端部有限区城内最大剪应力场表达式的一般方法.解释了σ_(χο)及σ_(уо)在本文研究问题中的实际意义. 相似文献
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非均匀异性线弹性广义平面问题的一种变换模型 总被引:1,自引:0,他引:1
本文是对文献建立的平面边值问题一个应力函数变量理论的一种推广,并补充了些完善性的内容.虽然这个问题的均匀情况曾由文献得到复数解,但在边值处理上及所用方法上不如本文的严密与完整.1.基本模型及广义变分原理符号:二维问题σ_(ij)、τ_i(=σ_(3i))为应力,u_i、ω为位移,上划“—”为给定值.f_i、f_3为体力,α_(ijkl)等为柔性系数.定义于平面域σ、边界C,边界法、切线单位向量n_i、s_i.用直角坐标系张量表示,并下角“,n”、“,s”为对边界法、切线微商. 相似文献
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本文提出了关于提高低碳钢硬化强度指标的新方法、是将试样扭转至剪切屈服极限后,按一定梯度增加单位残余塑性扭转角θ_p,卸载后将得到的硬化试样再进行常规拉伸试验,获得扭转拉伸硬化屈服极限σ_(τs)和强度极限σ_(τb),它们超过了常规拉伸硬化的强度指标. 相似文献
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引言金属材料力学性能的测定,一般在材料试验机上进行,选用合适的仪器(如杠杆式引伸仪等)测量变形,所测得的E、μ、σ_(0.2),或根据测得的数据描绘的应力应变(σ-ε,名义应力应变,下同)曲线,其精度往往不高,又很费时。老式试... 相似文献
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首先证明用于计算正交异性板裂纹的 K_Ⅰ~*、K_Ⅱ~*因子的叠加原理.设 K_Ⅰ~*、K_Ⅱ~*是有裂纹的正交异性板中由面力(?)、(?)和体力 x、y 引起,则此板的应力σ_x、σ_y、τ_(xy)和 K_Ⅰ~*、K_Ⅱ~*必满足下列一 ... 相似文献
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首先证明用于计算正交异性板裂纹的 K_Ⅰ~*、K_Ⅱ~*因子的叠加原理.设 K_Ⅰ~*、K_Ⅱ~*是有裂纹的正交异性板中由面力(?)、(?)和体力 x、y 引起,则此板的应力σ_x、σ_y、τ_(xy)和 K_Ⅰ~*、K_Ⅱ~*必满足下列一 相似文献