热处理对非晶态合金Nd9(FeCoZrAl)85B6磁性能的影响

采用ＸＲＤ等方面研究了单辊急冷法制备的低钕含量的快液Ｎｄ９（ＦｅＣｏＺｒＡｌ）８５Ｂ６非晶态合金在不同热处理工艺下的相组成、晶粒尺寸大小及其磁性能变化规律。热处理工艺对Ｎｄ２Ｆｅ１４Ｂ相和μ－Ｆｅ相析出、晶凿尺寸大小和合金的磁性能具有明显影响。当热处理温度较低时Ｎｂ２Ｆｅ１４Ｂ相析出不充分,并出现不均匀长大,其晶粒尺寸反而较大;当热处理温度过高时,Ｎｄ２Ｆｅ１４Ｂ相虽然析出充分,但其晶粒尺寸也明显     

稀土含量对快淬(Nd,Pr)x(FeCoZr)94-xB6粘结磁体磁性能的影响

采用工艺参数范围较宽的部分过快淬加晶化退火工艺，制备了快淬(Nd0．8Pr0.2)x(FeCoZr)94-xB6(x=12．0，10．5，10．0，9．0)粘结磁体，研究了稀土含量对磁体磁性能的影响规律。部分过快淬获得的由非晶和微晶共同组成的条屑，在实验优化的退火条件下晶化处理后，可获得最佳磁性能。稀土含量直接决定磁体的磁性能，随稀土含量的减少，磁体的剩磁Br增加，而内禀矫顽力Hti和最大磁能积(BH)m下降，10％是磁体磁性能发生较大变化的临界稀土含量。低于这一含量，合金中软磁相体积分数超出软磁相被完全耦合的临界值，Br增加缓慢，Hci和(BH)m迅速下降。这一实验结果与本文提出的完全耦合软磁相体积分数示意模型的计算结果相一致。     

快淬NdFeB磁粉颗粒度对聚合物粘结NdFeB磁体永磁性能的影响

研究了快淬ＮｄＦｅＢ永磁粉颗粒及其分布对聚合物粘结ＮｄＦｅＢ永磁材料性能的影响。快淬Ｎｄ－ＦｅＢ永磁粉颗凿大小及其分布显著地影响聚合物结ＮｄＦｅＢ永磁材料的磁性能。适当尺寸的快淬ＮｄＦｅＢ磁粉组合可获得高的结ＮｄＦｅＢ永磁帝主要是由于快淬ＮｄＦｅＢ磁粉硬度高,呈鳞片状,其尺雨越大越难获得高密度,但尺寸太小又将破坏磁粉的结构,导致磁性能恶化。     

粘结剂对模压成型各向异性粘结NdFeB磁体表面磁粉吸附的影响

采用模压成型方法制备各向异性粘结NdFeB磁体,并研究了其经交流退磁及热退磁后磁体的表面剩磁大小对磁粉吸附程度的影响。考察了分别以环氧树脂（epoxy resin）和聚四氟乙烯（PTFE）为粘结剂时,其对各向异性粘结NdFeB的热退磁效果、尺寸精度、磁性能和力学性能的影响。通过试验发现,以聚四氟乙烯为粘结剂的磁体在取向成型后能够在高于NdFeB合金居里点（312℃）的温度（360-380℃）进行热退磁处理,达到良好的热退磁效果,使得磁体的表面剩磁降低到5 mT以下,以满足磁体表面防腐处理和尺寸精度的要求。     

锆对纳米复相粘结磁体的组织结构和磁性能的影响

采用快淬、热处理及模压成形工艺,制备了成分为Nd10.5Fe78.4-xCo5ZrxB6.1(x=0,1.0,1.5,2.0,2.5)的5种粘结永磁体.采用XRD,DTA,AFM等方法对合金的组织结构、晶化行为进行了研究.结果表明:Zr含量的增加可提高材料的非晶形成能力;当Zr添加到一定量时,形成高熔点的Fe2Zr相,产生细化晶粒的作用;添加Zr元素显著地提高了合金的矫顽力,改善了退磁曲线矩形度,从而提高了最大磁能积.Nd10.5Fe78.4-xCo5ZrxB6.1永磁体在x=2时获得最佳磁性能,Br=0.659 T,Hcj=628KA·m-1,Hcb=419KA·m-1,(BH)m=73KJ·m-3.     

粘结NdFeB永磁体化学镀Ni-Cu-P防护层工艺过程研究

研究了粘结NdFeB永磁体化学镀Ni Cu P合金防护层的工艺过程。研究表明:粘结磁体经碱性去油、缓蚀酸洗、镀前隔离与活化处理后再进行化学镀Ni Cu P,可获得镀层光亮平整,结合力好,孔隙率为每平方厘米0.5个,腐蚀速率为0.07mg·cm-2·h-1的耐蚀性镀层,该镀层对磁体磁性能无不良影响。     

LMTO法研究NdFe10M2的电子结构与磁性能

采用能带论中线性Ｍｕｆｆｉｎ－ｔｉｎ轨道方法,计算了ＮｄＦｅ１０Ｍ２（Ｍ＝Ｔｉ,Ｖ,Ｃｒ,Ｍｎ,Ｍｏ,Ｗ）及渗Ｎ和Ｃ原子后材料的电子结构,得到了相应的总体态密度和各晶位的局域态密度,并由净自旋数得出了相应的磁矩及其变化,计算值与实验值相符合。     

粘结Ni52Mn24.4Ga23.6磁体的马氏体相变特点

真空感应熔炼法制备了多晶Ni52Mn24．4Ga23．6合金，利用粉末压缩压制的方法制备了粘结Ni52Mn24．4Ga23.6磁体。通过DSC，XRD，SEM等手段分析了多晶合金的组织形态、晶粒大小、马氏体转变温度及相变热滞后温度，讨论了外应力场和磁场对粘结Ni52Mn24．4Ga23.6磁体马氏体相变的影响。结果表明：该合金在18℃时发生热马氏体相变，生成5M马氏体；在粘结磁体的制备过程中，在内应力作用下，合金中的5M马氏体发生马氏体间相变，生成具有一定的择优取向的7M马氏体；应力诱发的7M马氏体在180℃保温3h后冷却到室温下时又回复为5M马氏体，但此时5M马氏体保留一定的择优取向；在应力诱发的7M马氏体形核和长大过程中施加外磁场，能进一步促进7M马氏体的择优生长。     

氢爆工艺对NdFeAlB磁体的微结构和永磁性能的影响

研究了氢爆工艺（HD）对烧结NdFeAlB的微观结构与永磁性能的影响,用HD工艺制备的NdFeAlB烧结磁体（HD磁体）的矫顽力比传统球磨（BM）的工艺的高,但剩磁及磁能积较低;微观分析发现HD磁体的晶粒边界上存在着未烧结完全的磁粉;X射线衍射测试表明HD磁体易磁化的聚向度较低,还提出了一些对通常的HD工艺进行改进的方法。     

Nd—Fe—B—Si合金的研究

为了探索提高Nd-Fe-B磁性材料的居里温度T_C,我们采用了与文献不同的组成和制 条件,研究了Si对合金的物相、T_C等的影响,得出Nd-Fe-B-Si是一种有希望的非钴高居里温度合金体系. 试样系以钕铁、硅铁、硼铁和还原铁粉为原料,按 Nd_(15)Fe_(77-x)Si_xB_8(x=4、8、16、18 at％)配比,在石墨电阻炉内于Ar气保护下熔炼而成.T-σ曲线在日本MB-2型磁天平上测得;微区分析和x-射线衍射分别用JXA-840扫描电镜和日本理学2028x-射线衍射仪进行.     

NdFeB 稀土永磁材料阻氢涂层的制备

从NdFeB稀土永磁材料阻氢的角度出发，对NdFeB阻氢涂层的制备进行了研究。利用厚膜烧结方法和浸涂法在NdFeB磁体表面涂覆Ag/聚合物复合涂层作为NdFeB磁体的阻氢涂层，高压充氢实验结果表明，在10MPa,25 ℃的氢环境中，粘结NdFeB磁体充氢480min未粉碎，最高可达600min，烧结NdFeB磁体充氢180min未粉碎，最高可达280min。NdFeB磁体涂层Ag/聚合物复合涂层前后的磁性能几乎没有变化。     

不同的烧结工艺对Sm-Co2:17型高温磁体性能的影响

采用中频感应熔炼法制备了Sm(Co0.79Fe0.09Cu0.085Zr0.032)7.95合金,采用传统烧结工艺,在1200～1240℃烧结1 h,1165～1190℃固溶处理3 h,快速风冷淬火后在840℃保温12 h,以0.4℃.min-1的冷速冷却至420℃,保温10 h,最后随炉冷却。磁体经过加工后,采用不同的磁性测试手段对磁体进行测试。结果表明,磁体的剩磁随烧结温度的升高而增大,矫顽力最好的工艺为1230℃烧结1 h,然后在1180℃固溶3 h。将此工艺制备的磁体采用中国计量科学院NIM-500C超高温永磁测量仪测试,磁体在773 K时的最大磁能积为10.94 MGOe,高于已经报道的同Z值的2∶17型永磁体。磁体的磁滞回线通过振动样品磁强计(VSM)测得,室温下Br=10.5 kGs,Hcj=30.21 kOe,(BH)max=25.60MGOe;773 K时磁体Br=7.45 kGs,Hcj=6.02 kOe,(BH)max=9.85 MGOe。剩磁温度系数α=-0.0624%.℃-1,矫顽力温度系数β=-0.169%.℃-1。     

用模压成型方法制备HDDR粘结NdFeB磁体的成型性研究

在形状复杂或大尺寸的模压成型粘结磁体制备过程中，由于粉末颗粒间以及磁粉与模壁间的摩擦，造成沿压制方向的压制压力递减，使得磁体密度的不均匀分布的现象，成为不可避免，为了改善磁体密度分布不均匀的现象，本研究选取用HDDR NdFeB磁粉模压成型制备的薄壁环作为研究对象，系统地研究了润滑剂的添加量以及润滑剂和增强剂的添加方式对磁体密度、密度分布的均匀性以及磁体抗压强度的影响，通过复合添加润滑剂和增强剂的方法，可以保证在磁体抗压强度不降低的前提下，提高磁体的密度，改善密度分布的均匀性，从而改善粘结磁体的成型性。     

Sm2(Fe,Al,Zr)17C1.5合金微结构与磁性能的关系

用Ｘ射线衍射仪,振动样品磁强计,扫描电镜及透射电镜对Ｓｍ２Ｆｅ１５．３Ｚｒ０．２Ａｌ１．５Ｃ１．５合金的微结构和磁性进行了研究。合金主要由２／１７相、α－Ｆｅ相和ＺｒＣ要组成。     

新型稀土富铁永磁化合物NdFe10Mo2Cx的制备和磁性研究

用气－固反应将碳原子渗入到母体合金ＮｄＦｅ１０Ｍｏ２的晶格间隙位，形成稳定的化合物ＮｄＦｅ１０Ｍｏ２Ｃｘ，其晶体结构保持ＴｈＭｎ１２型方结构不变，但晶胞积增大３％左右，居里温度提高１１０Ｋ以上，且ＮｄＦ３１０Ｍｏ２Ｃｘ具有单轴各向异性，磁晶各向异性场ＨＡ达到９２３３．６ｋＡ／ｍ．结果表明，ＮｄＦｅ１０Ｍｏ２Ｃｘ具备了研制高矫顽力永磁体的内禀磁性，另外，穆堡尔谱实验表明，ＮｄＦｅ１０Ｍｏ２Ｃｘ中不同     

不同的烧结工艺对Sm-Co2∶17型高温磁体性能的影响

采用中频感应熔炼法制备了Sm( Co0.79 Fe0.09 Cuo.085 Zr0.032) 7.95合金,采用传统烧结工艺,在1200 ～1240℃烧结1h,1165 ～1190℃固溶处理3h,快速风冷淬火后在840 ℃保温12h,以0.4 ·min-1的冷速冷却至420℃,保温10h,最后随炉冷却.磁体经过加工后,采用不同的磁性测试手段对磁体进行测试.结果表明,磁体的剩磁随烧结温度的升高而增大,矫顽力最好的工艺为1230℃烧结1h,然后在1180℃固溶3h.将此工艺制备的磁体采用中国计量科学院NIM-500C超高温永磁测量仪测试,磁体在773 K时的最大磁能积为10.94 MGOe,高于已经报道的同Z值的2∶17型永磁体.磁体的磁滞回线通过振动样品磁强计( VSM)测得,室温下Br=10.5 kGs,Hcj=30.21 kOe,(BH)max=25.60MGOe; 773 K时磁体Br=7.45 kGs,Hcj=6.02 kOe,(BH) max=9.85 MGOe.剩磁温度系数α=-0.0624％·℃-1,矫顽力温度系数β=-0.169％·℃-1.     

纳米晶稀土永磁材料的制备和磁性

介绍了纳米晶稀土永磁材料的制备和磁性方面的有关研究工作, 主要内容有: 低钕快淬Fe3B基钕铁硼新型纳米晶复合稀土永磁材料的相结构与磁性, 快淬Pr2Fe14B/α-Fe型纳米复合稀土永磁材料的微结构与永磁性, 快淬Sm-Co基稀土永磁材料的织构与磁各向异性的关系, 以及纳米晶稀土永磁材料的矫顽力机制和模拟计算研究等.     

旋转盘离心雾化制备ErNi球形磁性蓄冷材料

采用旋转盘真空离心雾化设备制备了ErNi合金磁性蓄冷材料球形粉末.对粉末的形貌特征、组织结构以及物相组成进行了全面研究,结果表明,粉末为光滑规整的球形,粒度分布较为均匀,约95%左右的颗粒尺寸分布在600 μm以下;颗粒由单一ErNi相组成,为近似等轴状晶粒结构,内部无孔洞;其氧含量为0.093%,碳含量为0.0080%,均在允许的杂质元素含量的范围之内,完全可以满足实际应用的需求.     

辅合金的粉末尺寸对烧结钕铁硼磁性能和微结构的影响

双合金法是降低烧结钕铁硼稀土特别是重稀土含量、改善磁体微结构的一种有效方法,其中辅合金的成分及形态起着至关重要的作用。采用粉末冶金的方法,借助SEM和直流磁特性测量系统对辅合金和磁体的微观结构及磁性能进行了分析。结果表明:辅合金粉末尺寸较大时,往往存在大量的中间相能直接进入磁体中形成较大的软磁特性的过渡相,从而损害磁体的磁性能。相反,辅合金粉末尺寸越小,中间相在烧结过程中元素不需要长距离的扩散而达到稳定状态,有利于优化微结构,提高磁体的磁性能。