小孔喷注消声器在宇航设备上的应用

宇航设备中的供氧排气系统在排气过程中产生了很高的喷注噪声,小孔喷注消声器是控制喷注噪声的有效措施。以喷注噪声理论为基础,利用小孔喷注消声器设计方法,为宇航设备供氧排气系统喷口设计小孔喷注消声器。设计中通过限制孔间距要求,降低孔径,实现了小孔喷注消声器的高降噪效果。加工消声器并测试,降噪效果理想。喷注噪声的计算和实测结果对比显示,两者吻合良好,误差在2 dB(A)左右,但驻压比为4时,计算结果与实测结果相差较大,分析原因是喷口后附加喇叭口结构对喷注噪声中的冲击噪声产生了影响,而经典计算公式并未考虑此种情况。小孔喷注消声器在宇航设备供氧排气系统中应用的可行性和小孔喷注消声器设计方法的可靠性得到了验证。     

直径膨胀管消声器特性的实验研究

本文从实验上研究了直径膨胀管消声器的特性,得到一些有用的规律:1.消声器的压力选择性较强,只在一定的压力范围内有效,当（P₀/P₁,v）/（d_A²/d_S²）≈0.81时,可获得最大降噪效果;2.消声器还有膨胀比选择性,d_s/d_A必须在1.5—2.5之间;3.膨胀管的长度对在有用压力范围内消声器的特性基本无影响;4.有用压力范围内膨胀管的出流噪声,可用湍流噪声压力关系公式,加上膨胀比修正而求得。文中最后提出了两个需要进一步研究的有趣现象。     

膨胀小孔消声器的流量和噪声特性

本文对膨胀小孔消声器的流量和噪声辐射与气室压力的关系进行了理论计算和实验研究并取得规律,流量和噪声特性都与小孔的总面积和排气管的截面积的比值η有关,存在一临界比值η_c,当η<η_c时,气流只在小孔阻塞.当η>η_c时,气流先在排气管口阻塞,然后在小孔处阻塞.消声器的有效面积与排气管截面积的比值随小孔的总面积的增加而逐渐增加,最后饱和达到1,理论计算和实验都得到同一规律.当η很小时,气流在消声器内产生的噪声可以不计,消声器辐射的噪声为各个单孔辐射的总和,指向性图也与单孔喷注者相同.当η甚大时,消声器内膨胀的噪声起作用,消声器辐射噪声的指向性也发生变化.高压时,辐射噪声的声功率为不膨胀时各小孔喷注辐射的声功率的总和,没有膨胀降噪的作用.但如果将消声器内的膨胀噪声消除后,则消声器的辐射声功率降低,降低的值符合本文的理论预期。     

便携式测试设备

西德Wandel and Goltermann公司最近推出一种便携式光纤电源。据称,这种光源是市场上出脱的第一种产品,它能在850和1300毫微米这两种最常用的波长之间进行转换。这种用电池作电源的光功率源被称作OLS-2。由于采用了一种新的热补偿方法而使得该OLS-2的输出很稳定。这种光源不需预热即可在-10到 50℃之间所有温度上输出额定功率,其输出端是以一种标准的DIN47256连接器     

光学测试 光学系统测试与设备

TH741．4 2005021458 合肥同步辐射反射率测量装置=Refleetivity measuring device the in National Synchrotron Radiation Laboratory [刊,中]／薛松(中科院长春光机所．吉林,长春(130033)), 邵景鸿…//光学 精密工程.-2004,12(5)．-480-484 分析设计并研制了同步辐射计量光束线的反射率计 系统。该反射率计工作波长5～100 nm。角分辨率0.005°,     

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TH703 2005043046 光电成像系统性能参数MRC及其测量方法=Electro-op- tical imaging system performance parameter MRC and its mcasurements[刊,中]／李升才(北京理工大学信息科学技术学院光电工程系,北京(100081)),金伟其…／／红外技术,-2004,26(6),-5-8 介绍了两种适合于MRC测试的条纹目标场景平台, 可以实现空间频率、对比度以及场景平均亮度的可控变     

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TH7032006010675光学三维测量中结构光栅投影系统的开发=Developmentof structure fringe projection system for optical three-di-mensional measurement[刊,中]/樊强(上海交通大学计算机集成制造研究所.上海(200030)),姜涛…∥光电工程.—2005,32(10).—66-69为解决结构光三维测量系统中的光栅投影质量问题,提出并实现了以物理光栅为核心的结构光栅投影系统。该系统以现代光栅制造技术制造的精密光栅元件为核心,基于幻灯投影原理实现高质量的光栅条纹投影,利用步进电机带动高精度滚轴丝杆进行平移实现投影光栅的切换。实验结果表明,基…     

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TH741 2005064414 利用光切方法测量微结构的三维微运动=Measuring three-dimensional micro-motions of microstructure using optical sectioning[刊,中]/郭彤(天津大学精密测试技术及 仪器国家重点实验室．天津(300072)),胡春光…∥光学技 术．-2005,31(4)．-568-571,574 开发出了一种测试系统,能使做结构的三维运动可视 化。系统包括:利用光学显微镜来实现微结构的放大,并     

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TH744．3 2005053882 用“牛眼”型麦克尔逊干涉仪测量入射激光=Measurement of incident laser with“cattle eye”Michelson interferometer [刊,中]／王云龙(华中科技大学光电子工程系．湖北,武汉 (430074)),杨坤涛∥光电工程．-2005,32(5)．-58-60, 64 设计了一种新型的麦克尔逊干涉仪,因其干涉图状如 牛眼,故称为“牛眼”型麦克尔逊干涉仪。它以两个球面反 射镜代替了原有的平面反射镜,使得干涉加强,干涉图更 清晰,同时省去了成像透镜,使系统体积紧凑,便于调节。 应用这种仪器探测入射激光,对采集的干涉图进行条纹提 取和细化后,可推算出入射激光的波长和入射角。实验对 632．8 nm和532 nm的入射激光进行了测量,波长测量的 相对误差分别为5．72％和3．91％。图6表1参4(杨妹清)     

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TH703 2005010651 光斑矩参量阵列测试法的测量不确定度=Uncertainty of spot moment parameters measured with array detectors [刊,中]／高学燕(中物院应用电子学研究所．四川,绵阳 (621900)),苏毅…∥光学学报．-2004,24(10)．-1411- 1416 为计算和评估光斑矩参量阵列测试法的测量不确定度,以光斑矩参量积分表达式为出发点,推导了零阶近似下光斑矩参量的离散表达式,初步分析了光强分布数据中单元位置及探测光功率的测量不确定度。在此基础上,根     

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TH703 2006043577一种大型望远系统波前检测的方法=A wave-front meas-uring methodfor large scale telescope system[刊,中]/张维(四川大学光电科学技术系.四川,成都(610064)) ,曹益平∥强激光与粒子束.—2006 ,18(2) .—205-209在对传统S-H波前检测方法进行改进的基础上,设计了一套适应于大型望远系统的波前检测方案。利用五角棱镜光束转向系统形成大型望远系统各子孔径准参考光束,实现依次扫描各子孔径;并用改进的S-H波前传感器实现依次探测各子孔径的波前。理论分析证明了由五角棱镜的制造误差和运动误差引起的波前倾斜误差在微变情…     

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TH741.12006054586基于LabVIEW的光强测控实验系统的设计=Design oflight intensity measuring and controlling experi ment sys-tembased on LabVIEW[刊,中]/张青春(淮阴工学院电子信息工程系.江苏,淮安(223001)),武莎莎//仪表技术.—2006,(2).—17-19采用具有USB接口的DYU18数据采集器,快速组建基于LabVIEW7.1的测控技术实验系统。以光强测控实验系统为例,详细介绍基于虚拟仪器技术的测控技术实验系统的设计方法。图4参3(严寒)光学测试 光学系统测试与设备…     

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TH703 2006032605辅助透镜构造开普勒望远系统法测量热焦距=Measure-ment of thermal focus length by accessorial lens to consti-tute Keplerian telescope system[刊,中]/王菲(长春理工大学光电工程学院.吉林,长春(130022)) ,冯进良…∥光电子·激光.—2006 ,17(2) .—219-221基于望远系统的工作原理,提出了辅助透镜与热透镜构成开普勒望远系统的方法来测量工作物质对指示光的动态热焦距,结合指示光与Nd∶YAG激光波长关系推导工作物质对Nd∶YAG激光的动态热焦距。研究结果表明,该方法测量精度小于±5 mm。图4参11(严寒)光学测试 …     

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TH741.4／／TS959.6 2005032234 一种数字投影式顶焦度测量仪=New digital projection vertometer[刊,中]／廖海洋(重庆大学光电技术及系统教 育部重点实验室．重庆(400044)),杨并上∥光电工程．- 2005,32(2)．-52-55 提出一种数字投影式顶焦度测量的技术方案。根据 此方案设计的焦度测量仪,通过精密机械传动,嵌入以单 片微型计算机为核心的硬件控制系统和软件处理系统,对     

均匀流直通穿孔消声器的声学特性分析

将数值模态匹配法(NMM)扩展应用于计算有均匀流存在时直通穿孔管抗性和阻性消声器的声学特性,编写了相应的计算程序。对于圆形同轴穿孔管抗性和阻性消声器,应用数值模态匹配法计算得到的传递损失结果与实验测量结果吻合良好,从而验证了计算方法和计算程序的正确性。进而应用数值模态匹配法研究了运流效应和穿孔阻抗以及穿孔管偏移对穿孔管抗性和阻性消声器传递损失的影响。研究结果表明,马赫数越高,穿孔管抗性消声器在中高频的消声量越高,阻性消声器在整体频段内的消声性能越差;低马赫数时运流效应对穿孔管抗性消声器的影响可以忽略,马赫数较高时运流效应和穿孔阻抗的影响比较明显;对于穿孔管阻性消声器,穿孔阻抗对消声器声学特性的影响比运流效应的影响小,但是与真实值的差别不可忽略;穿孔管偏移对消声器声学特性的影响与频率和消声器结构均相关。     

均匀流直通穿孔消声器的声学特性分析

将数值模态匹配法(NMM)扩展应用于计算有均匀流存在时直通穿孔管抗性和阻性消声器的声学特性,编写了相应的计算程序。对于圆形同轴穿孔管抗性和阻性消声器,应用数值模态匹配法计算得到的传递损失结果与实验测量结果吻合良好,从而验证了计算方法和计算程序的正确性。进而应用数值模态匹配法研究了运流效应和穿孔阻抗以及穿孔管偏移对穿孔管抗性和阻性消声器传递损失的影响。研究结果表明,马赫数越高,穿孔管抗性消声器在中高频的消声量越高,阻性消声器在整体频段内的消声性能越差;低马赫数时运流效应对穿孔管抗性消声器的影响可以忽略,马赫数较高时运流效应和穿孔阻抗的影响比较明显;对于穿孔管阻性消声器,穿孔阻抗对消声器声学特性的影响比运流效应的影响小,但是与真实值的差别不可忽略;穿孔管偏移对消声器声学特性的影响与频率和消声器结构均相关。     

管道及消声器学特性的边界元法计算

从流体力学的基本方程出发，导出等截面管内具有平均流和线性温度梯度时的三维声传播方程，然后采用迭代法将其化成可用边界积分方程表示的形式，最后用边界元法求解，由边界元法计算消声器的四极参数，从而可预测传递损失等声学特性，文中计算了膨胀腔内传递损失，并与一维理论结果进行了比较。     

间歇性排气噪声源的特性及消声器结构的研究

排气噪声可分为稳定排气噪声，周期性排气噪声和间歇性排气噪声，通过对锻压机离合器与制动器的排气噪声源的特性研究，指出间歇性气噪声是由管道噪声，阀门噪声和喷口噪声所组成，首次指出了间歇性排气噪声存在单极子噪声及爆炸声。通过理论计算及试验建立了一种有效的滤波了噪消声器结构。