锻热淬火对钢材机械性能的影响因素分析

普通淬火是钢材强化的主要途径,但淬火零件韧性不足,淬透性差,限制了钢材的应用范围．锻热淬火,细化钢材亚结构组织,能有效弥补普通淬火的缺陷,同时节能降耗,为发展少无切削钢材提供了广阔前景。     

铸铁等离子束淬火区的特点

通过观察铸铁材料等离子束淬火的组织,并结合等高子束的温度分布,分析了等离子束淬火区的组织转变特点及硬度分布特点。结果表明：铸铁材料等离子束淬火时,淬硬层与基体之间基本没有过渡区,整个淬硬层的组织近乎全部为隐针马氏体,故硬度高,且硬度在整个硬化层没有明显的变化;淬硬层略有凸起,并受到来自未淬火的基体的挤压力,这对于提高硬化带的接触疲劳强度是有利的。     

柴油机曲轴淬火温度场模拟计算及淬硬层深度预测

利用ANSYS有限元分析软件,采用三维非线性有限元方法对柴油机曲轴中频淬火瞬态温度场进行了模拟计算;利用临界冷却速度为判据预测了曲轴的淬硬层深度,计算结果与实测结果吻合较好.     

磨削淬硬温度场数值模拟与试验研究

磨削温度作为影响磨削淬硬工艺的重要因素,直接关系着工件的表面质量.为研究其在磨削淬硬过程的分布情况,确定磨削淬硬机理,建立磨削温度场的数学模型,并采用ANSYS软件对其进行有限元仿真研究,通过对磨削温度场的分布以及变化情况的分析验证磨削淬硬的机理,并根据仿真结果对淬硬层深度进行预测.最后进行磨削淬硬试验,对工件显微硬度进行测量,将预测结果和试验结果进行比较,验证仿真结果的有效性,表明可以通过仿真来对其进行研究.     

激光淬火工艺参数对T10钢淬硬层深的影响

为探讨钢的激光淬火工艺参数对淬硬层深的影响 ,本文对T10钢进行了激光淬火试验。结果表明 :淬硬层深随激光功率的增大、扫描速度的降低、激光束重叠尺寸的增大而增大 ,其中扫描速度对淬硬层深的影响相对较大 ;在功率 (0 .9～ 1)kW ,扫描速度 2 0～ 30mm s ,光斑直径 3mm ,激光束重叠 1.0～ 1.5mm的工艺参数范围内 ,可获得不小于 0 .5mm的淬硬层深 ,表面硬度达HV10 95左右 ;此外还发现 ,激光淬火前用碳黑进行黑化处理 ,有可能在T10钢表层形成亚共晶组织。     

高频淬火残余应力的研究

本文用了十二种不同成分的钢材(碳纲和合金钢),做成几种直径的圆柱试样,在不同工艺(得相同淬硬层深)下,或相同工艺(得不同淬硬层深)下,进行了高频淬火。然后测量了它们的残余应力分布曲线,并在几种相应条件下进行了比较,讨论了钢材含碳量、合金元素、直径和层深大小对残余应力分布和最大残余压应力值的影响。还测定了各材料500℃下的维氏硬度,据成分计算了它们的 Ms 点温度,在 Ms～Hv(500℃)的坐标系中求得了各材料的φ15mm 试样、1.5mm层深的最大残余应力分布区域。据此可推测各材料高频淬火后的最大残余压应力值的大致范围。     

35C_rM_oA钢的高温淬火

某些中碳合金钢进行高温加热淬火,能增加淬火组织中板条马氏体的相对数量,提高材料的断裂韧性,延长产品的使用寿命(1)、(2)、(3)。为了解决135柴油机连杆螺栓的断裂问题,我们对35CrMoA钢的高温淬火进行了试验研究。     

基于改进BP算法的中频淬火工艺参数预测

以钢的中频淬火工艺参数为研究对象,构造人工神经网络模型,采用3-4-2-2两层前向BP神经网络结构.模型输入参数为设备频率、淬硬层深度、零件尺寸,输出参数为加热时间、比功率.采用改进的BP网络算法--Levenberg-Marquardt算法,隐层、输出层传输函数分别为log-sigmoid函数和线性函数,经1 500余次训练,达到平方误差和《0.01.预测值与实际值的相对偏差在±4%以内.该算法能够较好地满足生产实际需要,具有较高精度.     

钢球淬硬层深度测定的研究

通过试验,本文建立了球径、冷速与至水冷端距离三者之间的关系曲线。把端淬曲线和这种曲线结合起来应用,就能预测出用所选钢种制成某一直径钢球的淬硬层深度;反之,也可根据对某一直径钢球的淬硬层深度的要求,选择具有适当淬透性的钢种。     

基于二维温度场理论的激光淬火工艺参数研究

基于激光淬火的二维温度场理论 ,通过对温度场分布公式的拟合简化 ,推导出激光淬火淬硬层理论宽度及深度计算公式 ,讨论了产生最大淬硬层深度和宽度的条件 从理论上说明了激光淬火工艺参数对淬硬层深度和宽度的影响 在对QT80 0 - 2进行的激光淬火实验中 ,淬火硬化层实测宽度和深度的实验值与理论计算值之间的误差大约为 1 0 % ,得到了令人满意的结果     

大型耳轴锻件热处理工艺研究

通过对18CrMnMoB钢进行不同温度的淬火、回火调质处理,测定其力学性能,并对其显微组织进行对比分析,找出合理的热处理工艺范围.结果表明：18CrMnMoB钢的最佳淬火温度范围为880～900 ℃,大型耳轴水淬后在560～580 ℃回火,具有良好的强韧性,性能完全达到技术要求.     

Fe-Mn-1.6 Ni-C水电用钢板轧后 直接淬火和回火工艺

通过Fe-Mn-1.6Ni-C钢板控制轧制、轧后直接淬火和560~710℃回火调质处理实验,研究了轧后直接淬火态和回火态的组织与性能变化.结果表明,轧后直接淬火得到组织细小的板条马氏体,固溶强化作用提高了其抗拉强度.经过回火热处理后,碳化物的析出及其对位错的钉扎作用,降低了钢的抗拉强度,提高了钢的屈服强度.随着回火温度的升高,碳化物聚集长大,铁素体发生回复与再结晶,造成强度下降以及冲击韧性提高.当回火温度高于A_○c1时,粗大的碳化物极易引起裂纹形核,破坏钢的冲击韧性.Fe-Mn-1.6Ni-C钢最优的回火温度为680℃,屈服强度为963MPa,抗拉强度为988MPa,延伸率为20.0%,-60℃冲击功为142J.     

40Cr/T10A钢激光预处理后固相焊接工艺优化

进行了 4 0Cr T10A钢激光表面淬火预处理后实施等温固相焊接的工艺优化试验。结果表明 ,4 0Cr T10A钢待焊接面经激光淬火预处理后 ,在 75 0～ 780℃、预压应力 2 0～ 5 6 .6MPa的条件下 ,仅需 2 .5～ 7.5min短时保温就可实现两种钢的异材固相焊接 ,接头强度达母材强度 ,且焊接变形很小。其中以 780℃、2 0MPa预压应力下保温7.5min为较适宜的固相焊接工艺参数 ,焊后接头强度达母材强度 ,试样轴向变形仅 1.2 %。     

工程机械用960MPa级调质钢板的淬火工艺研究

以屈服强度960MPa级高强调质钢板开发为目标,研究了淬火热处理制度对试验钢显微结构及力学性能的影响.结果表明:再加热淬火温度及保温时间决定了合金元素的溶解分布状态以及原奥氏体晶粒尺寸,最终影响了试验钢的综合力学性能,当淬火温度为900℃,保温15～25 min左右时试验钢具有优良的性能,即屈服强度Rp0.2=1110...     

45钢亚温淬火组织及性能研究

45钢是我国目前用量较大的调质钢,通过研究45钢经调质和亚温淬火热处理后的硬度,冲击韧度和金相组织,来寻求合适的45钢热处理工艺.结果表明,45钢仅采用调质处理,不能满足高硬度高韧性的技术要求,采用亚温淬火热处理配合可解决上述问题,得到最优的综合力学性能,考虑经济性时可直接采用770℃淬火500℃回火的热处理工艺.在保证45钢强度和硬度的同时,要提高韧性的最理想的热处理工艺为840℃淬火550℃回火＋770℃淬火500℃回火.     

无硅TRIP钢力学性能的研究

无硅TRIP钢采用临界区加热等温淬火热处理,获得铁素体,贝氏体及大量稳定残余奥氏体的三相组织·通过对其显微组织观察,断口形貌分析,与高硅TRIP钢力学性能的相互比较,探讨了无硅TRIP钢相变诱发塑性的行为·结果表明:无硅TRIP钢在拉伸变形过程中,应变诱导相变,相变诱发塑性;其拉伸断口形貌呈韧性断口特征;经790℃加热在400℃等温5min时,抗拉强度达到754MPa,延伸率达到36%,综合性能(强塑积)达到27144MPa%的最高值·     

亚温淬火对35CrMo钢抗氢脆性能的影响

本试验结果表明：３５ＣｒＭｏ钢在亚温淬火温度高于７９０℃（即钢中残留的铁素体量低于１１．２％），并经高温回火后，它的抗拉强度、屈服强度以及常温冲击韧性都有明显的提高，钢的氢脆敏感性也得到改善．初步认为亚温淬火细化了晶粒和组织是各项性能获得改善的主要原因．