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相似文献
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1.
螺旋波纹管尺寸参数与流体在其内部的压损之间的关系尚未明确,针对超导电缆用的Φ 40 mm以上的大尺寸波纹管也缺乏相应的试验数据。本文搭建了大尺寸波纹管流动特性试验平台,并参照已有的超导电缆结构,对标称外径分别为Φ 90 mm和Φ 60 mm、尺寸规格不同的四个空芯螺旋波纹管样品进行水介质的流动特性试验研究,从试验上得到了不同流量下的压损数据。结果表明,波纹管内压损随流速的增大呈接近于平方的关系增大。在流速相同情况下,外径规格相同的样品,波深越深,压损值越大;波深相同的样品,外径越小压损越大。利用上述试验数据,推导出每个样品摩擦系数f与雷诺数Re的关系式。关系式计算值与实验值最大偏差值为16.77%,可在一定误差范围内对摩擦系数f进行估算。  相似文献   

2.
微细圆管内气体流动阻力特性的进一步研究   总被引:1,自引:0,他引:1  
本文采用短管重现长管中流动状态的方法,实验测量了内径为84.7μm的微细管内气体流动的沿程压力分布。结果表明,当管内气体具有较大的马赫数时,其沿程压力偏离直线分布而下降较快;在层流状态下,与大尺度不可压流动相比,微细管内气体流动具有较大的平均范宁摩擦系数Cf;管径的测试误差为沿程压力测量误差的主要来源。  相似文献   

3.
火电汽轮机低压级组和核电汽轮机/船用核动力汽轮机全级都处于湿蒸汽区,湿蒸汽凝结流动长期以来是影响汽轮机经济性和安全性的难题.针对White叶栅,在吸力面和压力面间设计了一个连接相邻的汽流通道的平行通道,采用双流体模型对原型叶栅和改型叶栅内湿蒸汽凝结特性和气动性能进行研究.以总压损失系数、湿汽损失为评价指标,研究了平行通道开设位置对叶栅性能的影响.研究表明:吸力面开设位置(D点)越靠近叶栅尾缘,改型叶栅除湿性能越好;压力面开设位置(C点)对改型叶栅除湿性能影响不大;C点和D点越靠近叶栅尾缘,总压损失系数越大.  相似文献   

4.
直流式旋风除尘器流动特性及性能的试验研究   总被引:5,自引:0,他引:5  
1前言近几十年来一些特殊场合的净化除尘问题显得尤为突出,如沙漠地带运行的汽车、坦克和直升机的发动机沙粒磨损所导致的进气中沙粒分离问题,一些电站和锅炉的引风机的固粒磨也会降低其效率和使用寿命,尽管电站一般使用了大型静电除尘装置,但由于烟气的温度较高,使除尘器中电极产生固粒积污现象,降低了其除尘效率。在发动机与风机前装设气固分离装置可降低叶轮机械的磨损,但这要求分离装置必须容积小、压降低及除尘效率高,现有的离心式气固分离设备还不能满足这些要求。本文提出研究发展轴向直流式旋风除尘装置来解决这种除尘问题…  相似文献   

5.
以空气、水为工作介质,通过两者在螺旋扁管管束中流量、压降、温度等的变化,研究气液两相流在螺旋扁管中沸腾的流动和传热特性。通过努塞尔数、传热系数等的变化,说明螺旋扁管换热器两相流动条件下的流动特点。在定液相质流量的条件下,沿程阻力随着质量含气率的增加呈现周期性变化。随着不凝性气体的逐渐增加,沿程阻力首先先上升,随后下降,接着又保持上升的趋势。将含气率范围扩展至10%左右,得到了相应热工参数随不凝气体的变化规律。对两相沸腾传热及流动特性相应关联准则数进行拟合,得出准则方超相对误差在10%之内。  相似文献   

6.
为准确描述汽轮机级内湿蒸汽凝结流动特性,采用双流体模型结合修正的均质成核和水滴生长模型,实现汽轮机初始成核级叶栅通道内非平衡凝结数值求解。通过焓损失系数与自由能理论进一步分析了进汽参数变化对汽轮机叶栅通道内湿蒸汽自发凝结流动的影响,结果表明:随着过热度的降低,非平衡凝结起始位置提前,非平衡凝结现象更剧烈,凝结产生的液相质量分数增加,热力学损失升高;进口湿度对水滴的生长和蒸发速率非常敏感,对凝结冲击位置有很大的影响;入口湿蒸汽液滴直径越大,阻碍相变的自由能壁垒越低,二次凝结现象越易发生,热力学损失越大,当湿度为0.01的液滴直径超过0.2μm时,均质成核的二次凝结现象逐渐发生;二次成核的临界水滴直径随着湿度的增加而增大。  相似文献   

7.
实验研究了粒径为50 nm,质量分数为0.2%,0.4%,0.8%,1.2%的ZrO_2-水纳米流体分别在弯管和直管内的流动特性以及纳米流体的稳定性.实验结果表明:通过加入分散剂使纳米流体稳定性得到显著提高,在相同温度的层流状态下,弯管的流动阻力系数大于直管.纳米流体的黏度随着质量分数的增大而增大,在相同Re下,纳米流体在层流区内阻力系数随纳米流体质量分数的增加而增大.  相似文献   

8.
波纹管内流动特性的实验研究   总被引:2,自引:0,他引:2  
随着超导技术的发展,高温超导电缆在电力输运中逐渐得到重视并进行了广泛的研究.由于波纹管具有良好的柔韧性和收缩性,在高温超导电缆中得到应用.波纹管内的流动压力损失参数是高温超导电缆低温系统重要的设计参数,因而研究波纹管内的流动特性具有重要的意义.对通径为6 mm,8 mm和10 mm的波纹管内液氮和氮气的流动特性进行了实验研究.液氮实验结果表明:液氮在波纹管内的流动具有波动性.在4000~40000的雷诺数范围内,测量了氮气的质量流量和压力损失,计算得到流动摩擦系数.分析表明:压力损失随雷诺数的增大而增大;波纹管的摩擦系数要高于光管,摩擦系数随雷诺数的增大而减小,摩擦系数随t/d的减小而减小.  相似文献   

9.
通过对微通道换热器流动和传热特性的研究,设计了实验方案并建立了相应的实验装置,结合流动、传热特性的相关准则,得出了雷诺数Re-摩擦系数f,雷诺数Re、普郎特数Pr-努谢尔特数Nu间关系的实验模型,并对该模型进行了分析。  相似文献   

10.
细小圆管内液体流动特性实验研究   总被引:2,自引:0,他引:2  
本文实验研究了去离子水在直径为 1.0~2.0 mm 的细小圆管中的流动阻力特性.通过比较相同直径、不同管长的压差,获得了摩擦因子及局部损失系数随 Re 数变化关系.本文实验条件下,对于不同直径的细小圆管,沿程压降及局部压降随流速变化趋势一致;随着管径减小,摩擦因子也减小,且在层流区和湍流区内均要比常规尺度条件下的小;对于不同直径的细小圆管,局部损失系数随 Re 数变化趋势基本一致,当 Re 数相同时,管径越小,对应的局部损失系数越大;对于直径为 1.0~2.0 mm 的细小圆管,临界雷诺数 Rec=2050~2300.  相似文献   

11.
600 MW汽轮机高压联合进汽阀内部流场的数值模拟   总被引:4,自引:0,他引:4  
本文采用非结构网格对某600MW汽轮机高压联合进汽阀不同阀门升程下内部复杂流场进行了数值模拟,详细分析了其流场结构.数值计算结果与模型实验进行了对比,并对实验中的一些现象给出了合理的解释.  相似文献   

12.
本文利用CFD对短周期涡轮试验台的流量调节阀进行了优化设计,改进了流量调节阀喉部的流动状况,提高了调节阀对流量的控制能力;对流量调节阀尾部锥体的三种设计方案进行了比较,得到了最佳方案。  相似文献   

13.
基元阀在汽轮机进汽阀研究中的应用   总被引:1,自引:1,他引:0  
阀碟型线对汽轮机进汽阀的性能影响很大,本文设计了三种形式的基元阀,通过数值模拟手段研究了阀碟型线对流场的影响;得出了不同阀碟形式的性能.  相似文献   

14.
汽轮机调节级静叶片排内流动分析   总被引:2,自引:0,他引:2  
本文以数值手段研究了汽轮机调节级静叶栅内粘性流动。数值方法采用三维可压缩粘性流动压力校正算法求解Favre平均的N-S方程及湍流动能k方程和湍流动能耗散率。方程。传统汽轮机调节级静叶栅由于展弦比很小,通道二次流强烈,损失较大。本文分析了采用子午流道收缩及叶片弯曲对降低二次流损失的作用。数值计算的结果同实验结果吻合较好。  相似文献   

15.
一种新型的测量汽轮机内湿蒸汽两相流的集成化探针系统   总被引:6,自引:0,他引:6  
汽轮机内湿蒸汽两相流中一次、二次水滴的参数和流场是密切相关的,但国内外迄今没有能同时测量这些参数的技术和设备。作者成功研制了能同时测量湿蒸汽两相流中一次、二次水滴和流场的集成化探针。该探针已在350MW汽轮机上进行了实测。本文介绍了该测量系统的原理和构成。  相似文献   

16.
蒸汽轮机抽汽口几何参数和工况对流场的影响   总被引:1,自引:0,他引:1  
用数值模拟的方法对大功率蒸汽轮机抽汽口及抽汽道内的三维粘性流场进行了分析,研究了蒸汽轮机抽汽口几何参数(抽汽缝宽度、集汽室形状、抽汽缝位置)和工况参数(抽汽量)对抽汽口流场、周向压力不均匀度、流动阻力的影响.并将计算结果与实验结果进行了比较。研究结果表明:增加抽汽量必然引起静压周向不均匀度系数和抽汽口总压损失系数的增加。抽汽缝宽度减小会引起抽汽口的流动阻力大幅度增加,从而减小相对抽气量和增大抽汽端差。集气室形状和抽汽缝位置的变化对相对抽气量、静压周向不均匀系数以及总压损失系数的影响不明显。  相似文献   

17.
采用三维粘性流场求解软件Fine/TURBO[1]对低压蒸汽透平下游排汽缸内的复杂流动进行数值模拟。计算中使用了Jameson的Runge-Kutta中心差分格式[2]和Baldwin-Lomax的代数湍流模型、计算结果同部分实验结果进行了对比,表明数值模拟揭示了排汽缸内复杂的旋涡结构,以及影响排气缸内压力恢复和总压损失的主要因素。  相似文献   

18.
汽轮机调节级静叶栅中采用多分流叶栅的研究   总被引:1,自引:0,他引:1  
l引言调节级效率的高低,对整个汽轮机的效率有很大的影响,调节组的效率比中间级的效率低得多。所以,许多汽轮机厂和研究所一直把改善和提高调节级效率作为研究的课题之一。由于相对叶高对叶栅的端部损失影响很大,因而调节级叶片不能太短,只能采用部分进汽度结构,造成了部分进汽损失,这一损失占据调节级的比重很大。例如上海汽轮机厂的125MW机组的调节级叶栅中,叶型损失为6%其中型面损失为1%,端部损失为5凡而部分进汽损失,按照上海汽轮机厂应用的公式计算,部分进汽损失在设计工况时达到8.49%。因此决定调节级效率高低的主要…  相似文献   

19.
采用完全气体单相流动模型、实际气体平衡态凝结和非平衡态自发凝结三种不同的计算方法对某低压汽轮机静叶栅中三维湿蒸汽两相流动进行了模拟和分析.计算表明:三种模式计算结果有一定的差别;水滴的生长过程对出口气流角分布有一定的影响;非平衡态计算得到的出口湿度比平衡态计算结果略微小一些;进一步的分析表明在非平衡态计算中,进口水滴半径对出口湿度和出口水滴半径均有影响.  相似文献   

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