多晶体钛形变孪晶的电子显微分析

用透射电子显微镜(TEM)对密排六方多晶钛在拉伸变形中形成的孪晶进行了观察分析。并采用六方晶系孪晶面的变换矩阵对孪晶电子衍射花样进行了标定。结果表明，单个出现的凸透镜状粗大孪晶为(102)，平行排列的板状孪晶为(112)，孪晶内存在高密度位错。     

中碳钢退火孪晶的形态及形成机制

利用光学显微镜对中碳钢退火孪晶的形态及形成机制进行了研究。退火孪晶是中碳钢过热组织的特征之一。其形态分穿晶型和中止型，分别按横向、纵向机制形核长大。退火孪晶有利于晶粒细化     

考虑孪晶内二次滑移的镁单晶细观本构模型

基于晶体塑性理论,建立了一个考虑滑移、形变孪晶以及孪晶内二次滑移的镁单晶弹-黏塑性细观本构模型,并在有限元软件ABAQUS的用户子程序UMAT中数值实现.利用该模型对镁单晶的室温平面压缩试验进行了模拟,研究了不同加载取向下镁单晶变形机制的演化规律.结果表明:镁单晶的变形机制与取向密切相关,其力学行为表现出强烈的各向异性特征;拉伸孪晶在特定取向下能够提供沿晶粒c方向伸长的变形,并引起晶粒的重取向;在某些变形状态下,当拉伸孪晶达到饱和体积分数后,孪晶内会出现二次滑移.     

CVD金刚石薄膜微区孪晶的研究

采用扫描电镜观察了金刚石薄膜的表面组织形貌,使用电子背散射衍射(EBSD)技术检测了金刚石薄膜中的微区孪晶界分布.从晶体取向的角度研究了孪晶对金刚石薄膜微观织构影响的机理.结果表明,金刚石薄膜中存在大量孪晶,在薄膜生长过程中孪晶界比例逐渐增加.存在高阶孪晶转变现象,高频率孪晶会影响到薄膜的织构.     

La1-xSrxMnO3体系中Mn3O4微孪晶表征

La1 xSrxMnO3(LSMO)锰氧化物由于具有显著的庞磁电阻效应而被广泛关注,但少量Mn3O4杂质相会破坏其磁电阻效应.采用透射电子显微术及其相关分析方法,系统表征了杂质相Mn3O4中的微孪晶结构,并分析其形成机制.研究发现,在具有锐钛矿结构的Mn3O4中,微孪晶的孪晶面为(112)面,且孪晶面附近含有少量Sr原子;孪晶面出现几率与Sr原子含量之间的关系表明,孪晶的形成归因于少量Sr原子降低了孪晶界面形成能,这有助于推测出从锐钛矿向钙钛矿发生结构演化的一般规律.     

γMn基合金反铁磁畸变与高阻尼孪晶的形成

根据反铁磁序引起的点阵畸变与磁长程序参量之间的关系，计算了γMn-Cu合金顺磁→反铁磁转变引起的点阵畸变，并将计算值与实验数据进行了比较，通过γMn-Fe基合金高阻尼特性测定，验证了反铁磁序与孪晶高阻尼的关系在其他锰基合金中同样存在的推测，讨论了γMn基合金高阻尼行为的物理本质，结果表明，γMn-Cu和γMn-Fe合金顺磁→反铁磁转变引起的四方畸变均可触发微孪晶的形成，且在一定条件下可能诱发马氏体相变。     

TWIP 钢的孪晶及其对Hall-Petch关系的影响

采用背散射电子衍射、透射电子显微镜和拉伸实验等研究了退火温度对冷轧态Fe-25Mn-3Al-3Si TWIP钢微观组织及力学性能的影响,并分析了Hall-Petch关系.结果表明,完全再结晶组织由等轴晶和退火孪晶组成,再结晶晶粒平均尺寸随退火温度的升高单调增大,∑3晶界面积分数随退火温度升高而呈现波动增加,850 ℃退火1 h后∑3晶界面积分数达到44%.拉伸过程中强度与晶粒大小都服从Hall-Petch关系, 但孪晶界影响Hall-Petch关系斜率K(ε)的大小.TWIP钢K(ε)-ε关系不同于一般钢材常温下的K(ε)随ε增加单调上升,TWIP钢K(ε)随着ε的增加逐渐增大,然后出现平台,最后下降.     

f.c.c孪晶衍射花样指标化的简化

在电镜衍射[1]中,衍射斑点的标定是常见的.当出现孪晶斑点[2]时,对于孪晶斑点的标定,许多研究者都感觉标定过程过于复杂.作者针对这一情况,推导出孪晶斑点标定的简化公式,这对于材料工作者的研究是很有意义的.     

约束条件下铜合金加热时的塑性变形及变形功

固态焊接加热过程中,受约束焊件因胀大变形不能进行而产生等效塑性压缩变形(EPCD)。本文以H62和QCr0.5铜合金为研究对象,对EPCD及相应的变形功进行了试验研究。结果表明:等效塑性应变ε和变形功W的大小主要与加热温度θ和预压应力σ0有关,σ0一定时,ε随θ升高而增大,其中H62黄铜当θ<550℃和θ>700℃时,ε随θ升高而线性增大,θ在550～700℃之间时,ε的增幅减小;QCr0.5铬青铜的ε随θ升高线性增大,但增幅较H62小;θ一定时,两种铜合金的ε均随σ0增加而近似线性增大;两种铜合金的W随θ的升高而减小,随σ0的增大而增大,且H62的增幅明显大于QCr1.5;当σ0和θ一定时,W随ε的增加呈指数关系增大。     

钢的切屑变形和断裂

通过光镜(LM)与扫描、透射电镜(SEM、TEM)研究碳钢在机械加工中,切屑形成过程的变形与断裂特征。单相与多相合金材料的断裂行为有所差别,单相合金仅有一个断裂部位,它位于刀尖处,已加工表面与切屑交界,切屑的形态取决于该断裂行为;多相合金有第二个断裂部位,位于刀屑底部与刀具前刀面交界处,是产生积屑瘤(BUE)的基本条件之一,并影响工件表面加工质量。     

中锰白口铸铁激冷组织及热塑性变形规律的试验研究

【摘要】在激冷条件下探讨了锰白口铸铁成份与组织的关系，确定了合适的成分范围，研究了锰白口铸铁的热塑性变形能力，并测定了温度与临界变形率的关系曲线。此外，对该材质的铸态和塑变态的抗磨性以及冲击性能做了对比试验。结果表明，中锰多元白口铸铁具有较宽的变形温度区间，在８５０℃变形量已超过５５％，显示出良好的热塑性变形能力，经高温塑性变形，碳化物成孤立块状分布在基体中，从而使冲击韧性得到改善，塑性变形后仍具有良好的抗磨性     

H62黄铜板坯热轧后打卷开裂及其预防措施

半连铸H62黄铜板坯热轧后,在300~400 ℃区间存在明显的脆性区.在Pb和S的富集区,由于位错塞积导致应力集中,同时,未及时冷却的H62黄铜板坯中β相较多且呈点状,降低了相界承受应力的能力,导致在打卷过程中出现开裂.通过调整合金成分、半连铸工艺及冷却方式,可改善带坯的显微组织,从而有效减少或避免打卷开裂的发生.     

固态焊接中的等效压缩变形及应力应变分析

对固态压接升温、保温过程中存在的等效压缩变形现象及其产生进行了阐述，并在试验基础上对伴随等效压缩变形的应力应变进行了分析。结果表明：等效塑性压缩变形是焊件在升温、保温过程中受约束压力作用不能胀大而产生的塑性变形的累积，它提供了形成固态焊接接头所必需的塑性变形。等效压缩变形使焊件在被约束方向上的尺寸保持恒定，而约束压力则在焊件由表及里温升的差异、屈服极限随温度变化的不均匀性以及应力松弛的综合作用下发生增大、持平、快速减小直至缓慢减小的变化。     

GPS在变形监测中的应用

综述了GPS技术在变形监测中应用的现状、特点和作业方式,介绍了GPS变形监测的自动化系统以及一机多天线监测系统,对GPS在变形监测中的广泛应用具有重要意义。     

拉舍尔毛毯歪斜的原因分析及相应措施

分析拉舍尔毛毯歪斜产生的原因，提出了改进毛毯生产工艺的有效措施，使毛毯的歪斜问题得到了解决     

LHC上LRTH模型中Ztt和ZTt产生过程的研究

首先计算了左右双Higgs(LRTH)模型中大型强子对撞机上Ztt的产生截面及其相对修正,结果发现在LRTH模型所允许的参数空间内,Ztt的产生截面有较大的相对修正.然后,又计算了LRTH模型中新的产生道ZTt,发现当破缺标度不是很高时该过程有较大的产生截面.通过对以上两个过程的研究,可为检验LRTH模型提供很好的理论依据.     

甘肃陇南泻流坡滑坡-碎屑流变形特征与成因机制

泻流坡滑坡位于武都区白龙江右岸滑坡聚集区,属典型滑坡-碎屑流灾害,2020年8—10月高位滑源区发生持续变形破坏,严重威胁坡脚居民生命财产安全。通过详细的地质调查,综合运用位移监测、无人机航拍等手段,详细阐述了滑坡发育特征及变形破坏过程,并对其成因机制进行了分析。滑源区特殊的地形地貌、"碎石土+千枚岩"的二元结构、逆冲断裂的影响是滑坡形成的控制因素,多次地震为滑坡变形提供了结构基础,降雨入渗造成滑带软化、滑体自重增大等导致滑坡变形破坏。变形区主要为滑源区左侧中下部和右侧次级滑坡,经历两次加速变形过程,位移监测曲线呈阶跃型,属蠕滑-拉裂型推移式滑坡。滑坡处于蠕滑状态,亟须开展综合工程治理。     

浅谈煤炭工业建筑物地基不均匀变形规律和防止措施

探讨煤炭工业建筑物地基不均匀变形的规律和特点，分析造成不均匀变形的原因，介绍应该采取的措施。