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1.
求一类非线性偏微分方程解析解的一种简洁方法   总被引:31,自引:1,他引:30       下载免费PDF全文
谢元喜  唐驾时 《物理学报》2004,53(9):2828-2830
通过引入一个变换和选准试探函数,进行求偏导数运算,将非线性偏微分方程化为代数方程,然后用待定系数法确定相应的常数,最后得到其解析 解.不难看出,这种方法特别简洁.  相似文献
2.
非定常可压等熵流非线性方程显式解析解的推导   总被引:22,自引:5,他引:17  
本文对作者以前凭试凑、灵感、运气与经验得出的一系列非定常可压流动显式解析解,寻找线索,总结出其可能的推导途径,并以非定常可压等熵一维流为例,具体给出了四种新的求解方法。这些方法会对今后寻找工程热物理领域的非线性主控方程的解析解有所帮助。本文同时还给出了两个新的解析解。  相似文献
3.
谢元喜  唐驾时 《物理学报》2005,54(3):1036-1038
利用文献中所引入的变换,将一个非线性偏微分方程化为一个非线性常微分方程,再直接求解该常微分方程,从而简洁地求得了Burgers方程的几个精确解析解.所得结果与已有结果完全符合.  相似文献
4.
单轴恒速燃气轮机及其功热并供装置的变工况显式解析解   总被引:12,自引:2,他引:10  
主要符号表Ci,i=1~4压气机特性式中常数G流量m压气机设计转速线延长线与Gc轴交点N功率n转速P压力P压气机设计转速线延长线与Gc轴两支点距功热比T温度ti,i=1~4透平特性式中常数Z总能利用率α下标β0设计参数△Tα逼近温差△Tp节点温差n效率θ经济效率[3]μ流量比π压比T温比总压恢复系数上标折合参数比折合参数下标0设计参数1,2压气机进、出口3,4透平进、出口5余热锅炉燃气出口b燃烧室C压气机F油耗gt燃气轮机当量效率[3]饱和蒸汽t透平w余热锅炉给水1绪言如何检验各种变工况数值解程序的准确度与有效性以及各种算法的适用性,通常…  相似文献
5.
(2+1)维Camassa-Holm方程的相似约化与解析解   总被引:11,自引:0,他引:11       下载免费PDF全文
郑春龙  张解放 《物理学报》2002,51(11):2426-2430
将Clarkson和Krushal引入的直接约化方法推广并应用到(2+1)维CamassaHolm方程组,获得了该方程的若干相似约化和解析解,其中包括Logistic方程和Bernoulli方程.约化结果得到了Peakon解、Cuspon解和关于时间t的奇异解.该方法也适用于其他有重要物理背景的非线性演化方程  相似文献
6.
单压过热蒸汽余热锅炉变工况解析解   总被引:9,自引:2,他引:7  
主要符号说明符号:Cp比热DT温差F换热面积G工质流量H比焓值K换热系数L汽化潜热Q换热量Re余热回收率T温度Tg1烟气在蒸发器出口处的温度保热系数下标:a接近点e出口参数E省煤器g烟气d进口参数p节点B蒸汽V蒸发器B水0设计工况参数1序言余热锅炉是动力装置中余热回收的主要设备,由于余热锅炉的烟气侧热源变动大,因此在热力系统分析时,经常要对余热锅炉的各种工况的性能作出预报。余热锅炉变工况计算方法很多,但公开发表的文献较少。其中基于已知余热锅炉各部件详细尺寸,用类似于锅炉校核计算的方法进行变工况计算是比较精确的方法l…  相似文献
7.
氦原子2 ~3P态的塞曼效应   总被引:9,自引:5,他引:4       下载免费PDF全文
在考虑各种相对论修正以及核运动修正和辐射修正的基础上,采用微扰与变分相结合的方法,给出了氦原子23P态塞曼效应之解析解  相似文献
8.
 用有限Hankel积分变换法对轴对称强激光束辐照下平面薄靶(或薄膜)传热及热应力分布进行了解析推导,得到了随时间演变的温度场及相应的热应力场的解析解。对比有关实验,对强激光束辐照窗口材料(例如MgF2晶体、K9玻璃)靶引起其脆性热应力破裂进行了分析,详细讨论了激光强度、激光—靶能量耦合系数、辐照时间及光斑尺寸等因素对靶破坏的影响。  相似文献
9.
圆柱体相对转动动力学方程的积分解   总被引:7,自引:0,他引:7       下载免费PDF全文
董全林  王坤  张春熹  刘彬 《物理学报》2004,53(2):337-342
针对圆柱体任意两个横截面间的相对转动动力学方程,运用解耦方法获得方程的解析解,由于方程的特殊性,利用Jordan标准形求得可逆矩阵.从而得到了圆柱体相对转动动力学方程的积分形式的解.根据工程应用,给出了冲击性和周期性两类典型载荷作用下的解析解.  相似文献
10.
In this paper we analytically solve the velocity of the lattice Boltzmann BGK equation (LBGK) for several simple flows. The analysis provides a framework to theoretically analyze various boundary conditions. In particular, the analysis is used to derive the slip velocities generated by various schemes for the nonslip boundary condition. We find that the slip velocity is zero as long as fe=0 at boundaries, no matter what combination of distributions is chosen. The schemes proposed by Nobleet al. and by Inamuroet al. yield the correct zeroslip velocity, while some other schemes, such as the bounce-back scheme and the equilibrium distribution scheme, would inevitably generate a nonzero slip velocity. The bounce-back scheme with the wall located halfway between a flow node and a bounce-back node is also studied for the simple flows considered and is shown to produce results of second-order accuracy. The momentum exchange at boundaries seems to be highly related to the slip velocity at boundaries. To be specific, the slip velocity is zero only when the momentum dissipated by boundaries is equal to the stress provided by fluids.  相似文献
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