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1.
毛细管内薄液膜轮廓和传热特性研究   总被引:2,自引:0,他引:2  
本文认为毛细管的相变传热机理为液膜的导热和表面蒸发;表面蒸发受蒸汽温度、汽液界面的温度以及汽液压力差的共同控制。汽液流动机理为流动受脱离压力梯度、毛细力梯度支配。汽液相互作用机理为存在由于蒸发导致的动量转移切应力和由于汽液流速不同产生的摩擦切应力。提出的物理模型中较为全面地考虑了毛细管内传热、汽液流动及其相互作用。对毛细管半径和传热功率对薄液膜轮廓和传热特性影响程度的计算结果表明,随着毛细管半径的减小、传热功率的增大,蒸发界面区的长度会有所减小,这是针对微小空间得出的不同于常规情况的结论。  相似文献   
2.
两相热虹吸管的极限有干涸限、携带限、沸腾限等。文献[1]提出了振荡与携带限之间的联系。文献[2]对带芯玻璃管的观察中,见到了局部干涸点及再润湿情况。文献[3]对热虹吸中产生的液膜破断作了详细的描述。本文对在金属管条件下是否出现液膜破断,以及液膜破断引起局部过热与振荡现象及其它极限的联系进行了研究。  相似文献   
3.
两相闭式热虹吸管沸腾换热的研究   总被引:1,自引:0,他引:1  
本文通过实验和理论分析研究了两相闭式热虹吸管加热段的换热规律及两相流对加热段换热的影响.结果表明,对流换热区换热的强化是加热段有较高的换热系数的主要原因;加热段长度对加热段的平均换热系数有明显的影响,较短的加热段有较高的换热系数.  相似文献   
4.
本文实验研究大颗粒流化床中垂直埋管的周向平均传热系数随流化速度和截面高度的变化规律以及垂直埋管的水平位置对传热的影响。实验结果表明,垂直埋管的周向平均传热系数随截面高度增加而减小,而垂直管的水平位置对周向平均传热系数的影响很小。文中还给出了局部管壁温的瞬态变化以及垂直埋管与水平埋管传热的比较。  相似文献   
5.
本文对空气流过内管具有梯形重复肋的同心管湍流换热和流阻进行了实验研究,肋的相对间距s/h变化范围为8—17,雷诺数Re的范围为1×10~4—1.5×10~5,得到这种肋对于换热及流阻影响的规律,与光滑同心管实验进行了比较,换热系数为光滑管的1.5—2.1倍,对其热性能进行了分析.  相似文献   
6.
脉动热管运行的可视化实验研究   总被引:15,自引:2,他引:13  
本文对回路型脉动热管(Looped PHP)的运行进行了可视化实验研究,观察了其稳定运行时,工质的运动特征和热管内的典型现象;研究了其传热性能与充液率,冷却方式,加热端与冷却端相对位置等各种因素的关系;在可视化实验结果的基础上,对脉动热管运行的一些基本问题进行了讨论和分析。  相似文献   
7.
本文研究了不同多孔表面的沸腾传热特性.实验说明多孔表面的孔径有较大影响并存在最佳值.对槽内毛细液膜进行了理论分析。 利用多孔表面强化沸腾传热受到广泛的重视.Nakayama等提出了矩形槽道覆盖以多孔板的结构.槽道覆盖以多孔金属网作为热管的毛细芯已有较多的应用.然而槽的几何形状和覆盖层的开口尺寸的影响有待进一步深入的研究.  相似文献   
8.
浸没在多孔介质中的竖直管沸腾换热实验研究   总被引:2,自引:0,他引:2  
本文对竖直管外填充固体颗粒情况下,蒸馏水和无水乙醇两种工质的池沸腾换热现象进行了实验研究,分析了颗粒直径以及工质热物性对竖直管液池沸腾换热特性,包括沸腾滞后的影响规律,证明了在填充固体颗粒条件下,竖直管的池沸腾换热可以得到一定程度的强化,在低热负荷区,强化效果尤为明显。大颗粒对沸腾滞后现象有较好的缓解作用。在高热负荷区,由于气膜的出现,沸腾机理将有所改变。  相似文献   
9.
垂直管外降落液膜的流动和传热特性   总被引:9,自引:0,他引:9  
本文报道对过冷薄层水膜沿均匀加热竖管外壁向下流动时的流动和传热特性而作的实验研究。详细描述了液膜流态和液膜破断临界现象。根据实验数据拟合出液膜破断临界热流密度经验公式,同时还拟合出正常液膜和接近破断临界时的液膜的换热系数综合关系式。实验中液膜雷诺数的变化范围是800—6800;最大热流密度达8.67x10~4W/m~2。  相似文献   
10.
1前言两相毛细泵环具有许多独特的优点,近年来其有关的研究已成为热管研究领域的一个新热点[‘-‘]。迄今国内外有关两相毛细泵环中蒸发器的研究工作还较少。鉴于目前两相毛细泵环中蒸发器大都为反向弯月面蒸发式(简称反向式蒸发器),本文对反向式蒸发器的传热性能进行了实验研究。2实验装置和实验过程整个实验装置主要由开式蒸发器试验环路、加热和测量系统、以及转动和支撑装置组成,如图1(a)所示。实验中测温热电偶的分布情况和蒸发器试样的结构如图1(b)所示。实验中所用工质为蒸馏水。蒸发器试样的参数如下:加热面积70x120mm…  相似文献   
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