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多注相对论速调管利用多注电子注并行工作,各电子注在传输过程中彼此独立,利于提高注波互作用效率,抑制杂模振荡。分析多注相对论速调管的小信号理论,从谐振腔内电场的场形函数出发确定了不同腔体结构的耦合系数的计算方法,得到了不同电子注形状、注数时的基波电流分量轴向变化过程,并进行模拟验证。结果表明:同轴谐振腔的间隙耦合系数要大于圆柱腔的间隙耦合系数,采用同轴谐振腔更有利于注波互作用;电子群聚过程与每注电子注的势能密切相关,提高电子注数目有助于得到更大的基波电流分量。在电子注电压600 kV、电流5 kA、间隙电压30 kV的条件下,输入腔后的基波电流分量达800 A。 相似文献
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根据两腔振荡器和返波管的特点提出了准两腔振荡器,其作用机理是两腔振荡器的机理,结构类似返波管.这种结构主要由调制腔组和换能腔组两部分组成,调制腔组实现电子束速度调制,调制后的电子束在通过一个微波场较弱的区间时实现电子束群聚,然后在换能腔组实现电子能量到微波能量的转化,并通过输出结构输出;同时,调制腔组和换能腔组之间存在微波耦合,换能腔组中的一部分微波能量可以耦合到调制腔组,形成一个正反馈回路,在一定条件下实现微波振荡.根据此理论,根据Sinus-700加速器的参数(800 kV,10 kA)设计了一个X波段的高功率微波器件,2.5维Particle in Cell (PIC)程序模拟的效率为28%,微波频率为9.42GHz,微波输出功率为2.25GW,实验上得到的微波输出为微波频率9.40GHz,微波输出功率2.44GW.
关键词:
两腔振荡器
返波管
多波切仑可夫微波器件 相似文献
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利用电磁场的等效原理,将一个开放微波腔等效于一个闭合边界微波腔(即封闭微波腔)和开放边界(即行波吸收边界)两部分,然后利用等效封闭微波腔的本征模式及其与开放边界的耦合,建立了关于开放微波腔模式(即模式场分布、频率、品质因子)的耦合方程组,其中开放边界为行波吸收边界.以X波段六腔渡越振荡管为例进行分析,将该振荡管等效为封闭微波腔和同轴输出结构两部分,用SUPPERFISH获得封闭腔的各个模式场分布及频率,然后根据封闭微波腔与开放边界的耦合,求得六腔渡越振荡管的工作模频率为9.25GHz,品质因子为115.2,与实验测量结果基本符合. 相似文献
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对空心阴极等离子体电子枪的理论与机理做了较详细的分析,介绍了空心阴极放电特性,论 述了激励电极和调制电极在空心阴极内等离子体形成过程中的作用,分析了等离子体中电子 和离子的运动及主要参数,推导出空心阴极内电场与电流密度的表达式,研究了形成稳定电 子束流的基本条件.利用泊松方程、电流连续性方程和运动方程对其进行了数值模拟计算, 并给出了优化结果. 在此基础上设计出了输出束流脉宽为1μs、幅值达2kA的空心阴极等离 子体电子枪.
关键词:
空心阴极
等离子体
电子枪 相似文献
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介绍L波段长脉冲相对论速调管放大器研究中,长脉冲强流相对论电子束(IREB)经过输入腔和中间腔间隙后的脉冲缩短问题.分析了造成束流脉冲缩短的主要机理之一是高频系统的角向非均匀模式与电子束相互作用而使得束流扩散形成的,并经过实验参数的调节,减轻了长脉冲IREB的脉冲缩短问题,得到了较强的基波调制电流.从长脉冲加速器引出500 kV,3.5 kA,1.3 μs的电子束,经过输入腔和两个群聚腔的调制后,得到了2.0 kA的基波调制电流,束流脉冲宽度由0.3 μs增加到1 μs,束流脉冲缩短问题得到明显减轻.
关键词:
相对论速调管放大器
脉冲缩短
高功率微波
长脉冲强流相对论电子束 相似文献
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8.
利用数值计算与粒子模拟两种方法,结合实际的实验数据,对高功率微波二极管中相对论电子束与背景气体相互作用碰撞产生的等离子体密度进行了研究.研究结果表明:碰撞产生的等离子体密度数值计算结果与粒子模拟结果基本一致,背景气压在0.01 Pa—0.05 Pa时,碰撞产生的等离子体密度在4—12×109cm-3,即便在考虑电子离子复合的情况下,数值计算结果与粒子模拟结果依然符合得很好.另外,粒子模拟结果表明:随着气压的增加,等离子体密度呈现先增大再减小然后又逐渐增大的过程,
关键词:
相对论电子束
等离子体
数值计算
粒子模拟 相似文献
9.
从理论上对直线变压器驱动源(LTD)输出脉冲波形的前沿进行了分析,研究了不同前沿畸变情况下对应的电路参数,并给出了计算方法,得到了相对电压和相对时间的关系曲线。根据理论分析设计了单模块LTD,并根据设计参数进行了数值模拟,模拟得到的输出脉冲前沿约30 ns、平顶约130 ns、幅值约125 kV。最后进行了单模块LTD实验,测得输出脉冲前沿约35 ns、平顶约130 ns、幅值约125 kV的输出脉冲,与模拟结果基本一致。由于负载不完全匹配等因素的影响,波形后沿较差且有振荡,但仍符合设计要求。 相似文献
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