IUPAC-LDPE的流变性测试实验之间的相对滑动

以IUPAC—LDPE熔体在150℃下详细的流变学表征实验和毛细管挤出实验为基础考察了该熔体在挤出实验中的滑动问题．根据相对滑动特性给出了判断相对滑动存在和计算相对滑动速度的方法．用Wagner模型，PSM模型和Osaki模型计算的表观剪切速率，在10s^-1时的毛细管壁面剪切应力比毛细管挤出实验给出的应力值高出约15％-17％，这个结果意味着IUPAC—LDPE熔体在挤出实验中存在滑动现象．在表观剪切速率为0．1，1．0和10s^-1时，挤出实验条件下的流动与根据在旋转流变仪上测定的流变特性用PSM模型计算的流动相比，它们之间存在的相对滑动速度分别为0．004，0．071和1．343mm／s．用Wagner模型和Osaki模型计算的相对滑动速度与PSM模型的结果相近．     

用简化Acierno模型预测LDPE熔体的触变环实验

考察了简化Acierno型本构方程的预测能力．用简化Acierno方程预测了LDPE(Q200)熔体的触变环实验,比较了该方程和变型Huang方程在拟合和预测触变环实验方面的差异．虽然简化Acierno方程只能拟合LDPE熔体的部分触变环实验,但该方程预测的触变环与实验值的偏差较小,而同样的计算条件下,变型Huang方程的预测结果与实验值相差较大．简化Acierno方程的构造比变型Huang方程的构造更为合理．     

黏弹流体流动的数值模拟研究进展

综述了黏弹流体流动数值模拟的研究进展,突出介绍近十年来有限元法在黏弹流体流动数值模拟研究中取得的成果,通过动量方程的适当变形和本构方程离散权函数的合理选择,可以显著增强数值计算的稳定性。得到较高Weissenberg数下的解,同时文中对黏弹流体流动数值模拟中本构方程的应用、非等温情况和三维空间下的研究进行了介绍。     

牛顿流体挤出胀大模拟的网格依赖性

应用有限元法模拟了牛顿流体的挤出胀大，通过方差分析得到胀大结果具有网格依赖性．基于四边形等参单元，得到出口后首排单元沿轴向的长度和近壁处首行单元沿径向的高度显著影响牛顿流体的挤出胀大．     

Boger流体的松弛谱对非线性粘弹性表征的影响

分析了一种Boger流体的松弛时间谱和该流体的粘弹性表征问题。文中采用带正约束的非线性规划方法得到了包含4个、5个、6个松弛时间的描述此Boger流体线性粘弹特性的时间谱。这些新时间谱比前文报道的含3个松弛时间的谱能更好地描述该流体的储能模量G′。用PSM模型结合这些新松弛时间谱都不能很准确地描述这个Boger流体的第一法向应力差N1的实验数据。作者提出的3r模型描述此Boger流体的N1的结果比PSM模型的计算结果更接近实验值。     

渐缩平板间的缓变流

通过数值模拟方法探讨了渐缩平板间的不平行流动和缓变流的关系.分析了倾斜板的倾角对流动的影响.对采用EXP(C_ES)方式得到的数据,在板倾角为5.455°时不平行流动相对平行流动的偏差达1%,在13.26°时偏差达10%.这里取1%的偏差所对应的5.455°作为本文探讨的缓变流的临界角.最后讨论了数值模拟结果的合理性和可靠性.     

人工管和商业管在过渡粗糙区的差异

管路沿程损失是教学中要讲的内容。其中在过渡粗糙区,人工管和商业管的沿程损失系数存在差异。本文对此差异做了初步分析。从学生对此差异的理解和表面粗糙度的含义两方面探讨了表面粗糙度对此差异的影响。量化探讨表面粗糙度在过渡粗糙区的作用仍是个问题。     

用PSM模型模拟聚合物熔体轴对称收缩流动

采用模拟黏弹流体挤出胀大的方法，计算了IUPAC-LDPE熔体经过4：1轴对称收缩流道的流动．计算的相对涡强度、入口校正和献中的结果基本一致，给出的流场也显示出计算结果是合理的．表明该方法能够适用于用积分型PSM模型表征的黏弹流体在收缩流道内的流动模拟．     

用KBKZ型本构方程表征Boger流体黏弹性

用4个KBKZ积分型本构方程(Wagner模型、PSM模型、2e模型以及3r模型)描述了一种Boger流体的黏弹性．采用最小二乘法拟合G′和G″获得材料的松弛时间谱,采用非线性规划方法拟合N1得到各模型的衰减函数参数,结果表明,4个模型都可以准确地表征该Boger流体的流变特性．由于Wagner模型、PSM模型较简单,选择这两个模型表征Boger流体的黏弹性是合适的。     

推导Navier–Stokes方程用的Stokes的三条假设

Navier–Stokes方程是流体力学中的基本方程。英国人George G Stokes在1845年从连续介质力学的观点推导这个方程时用了3个假设。这篇文章提供了一些Augustin L Cauchy在1827年和1828年的两份工作中的信息,表明3个假设所涉及的概念在Cauchy的工作中已有。