沸腾核化的稳定性分析

本文对圆柱形核化凹腔的活化稳定性作了改进分析,考虑了凹腔壁上薄液膜对汽-液界面移动的附加强化作用,得到了凹腔内汽-液界面运动方程的分析解;建立了凹腔活化稳定性判据;讨论了界面移动的特征,比较表明,本文解的准确性比已有的分析解有所改进。     

钢锭模薄壁化研究的导热反问题方法

一、前言 钢锭模是炼钢生产的主要消耗品,年消耗达70万吨,模耗超过20 Kg/T,是冶金企业急待解决的技术课题。采用薄壁化技术,将某厂2.3 T、壁厚120mm的稀土球铁锭模改造为2.5 T、壁厚100 mm的新锭模获得成功,经济效益达110万元/年。应用导热反问题方法,对铸锭过程中模壁温度分布、特别是无法直接测量的模壁内表面温度及热流进行了分析、计算,为锭模薄壁化技术改造提供了重要的理论根据。     

机械加工多孔层在大气压和高于大气压时的沸腾换热

1引言在过去的二十年中，已研制出诸如HighFI。、Thermoexcel－E、Ge、－T、CIT等多种高性能强化沸腾换热结构［‘－’］，其中ThermoexcelE型结构是机械加工多孔层中有代表性的一种，并进行了较多研究＊‘］。但迄今为止，研究工作多限于一个大气压时的沸腾工况［‘，’］，而较少涉及非大气压时的情形。本文对一种ThermoexcelE型机械加工多孔层在大气压和高于大气压时的沸腾传热进行了实验，提出了简化物理模型，进行了流动与传热分析，综合实验数据，建立了相应的传热关联式。2实验研究实验装置参见文献＊。多孔层基体为厚壁紫铜管…     

移动热源热传导的非准稳态分析(Ⅲ)

本文采用热源法分析了移动线热源所引起的非准稳态热传导问题。定义了计算该非准稳态温度场所需的特殊函数并编制了相应的函数表,通过绘制物体内的温度分布及其随时间的变化,揭示了非准稳态解与其准稳态解之间的差异,利用Duhamel定理,将常功率热源时的结果推广到了变功率热源时的情形。     

导热问题差分解法的两点讨论

一、前言 导热问题的常规有限差分法对曲面边界适应性差,而且一般认为差分方程系数矩阵不正定,性态不如有限单元法的刚度矩阵。本文引入相当导热体的概念,采用正交曲线坐标系中的有限差分法,导出了各类边界条件的变换方程式,解决了差分法对相应曲面边界的适应性问题;从矩阵特征值理论和计算实践两方面,证明了差分方程系     

形状系数的两个分析计算方法

一、前言 在两个均匀温度表面之间的稳定导热中,引用形状系数S进行传热计算,则Q=Sk(t_1—t_2)。文献中给出了有关导热系统S值的计算公式,但多用源汇法导出。需要指出的是,映射法和正交曲线坐标系也是分析计算S的有效方法,且对某些特定的导热系统,尤为适用。 二、形状系数的映射分析法     

周向间断T型肋槽管在大气压及高于大气压下的沸腾传热

一、引言 GEWA-T管是一种强化沸腾的高效传热管,但在高热负荷时,其性能下降,有待改进。本文将周向GEWA-T管与轴向矩形直槽管这两种表面结构加以复合,提出一种周向间断T型肋槽的多孔层结构;在大气压及高于大气压下,对这种多孔管进行沸腾传热实验和分析,以完善和发展多孔管强化沸腾传热的研究,并提供工程应用。     

N─甲基吡咯烷酮两相闭式热虹吸管传热特性的实验研究

本文报道了用Ｎ—甲基吡咯烷酮（Ｃ５Ｈ９ＮＯ３）为工质以光滑管与三维内翅片管为管壳制成的两相闭式逆流热虹吸管的传热特性。实验结果表明在工作温度为２２０～３５０℃，热负荷为８．２～１７．３ｋＷ／ｍ２范围内光滑热虹吸管蒸发段与凝结段换热系数的积分平均值分别约为１７００Ｗ／ｍ２·℃和１６００Ｗ／ｍ２·℃。由于三维翅片的强化传热作用，使三维内翅片热虹吸管蒸发段与凝结段换热系数分别比光滑管增大了２０％～４０％和７０％～１６０％。实验表明Ｎ—甲基吡咯烷酮综合传热性能优于萘，可望作为中温热管工质使用。     

高热负荷下粉末多孔表面沸腾传热的分析与实验

本文在前文工作的基础上,对高热负荷下粉末多孔表面上的沸腾传热提出了微型热虹吸管蒸发段模型,进行了气液两相流动与传热分析,并根据实验数据建立了半经验传热关联式。     

多孔层在高于一个大气压下的沸腾两相流与传热

在前文［１］工作的基础上，利用微型多孔壁热虹吸管蒸发段模型，对粒状多孔层在高于一个大气压下的沸腾两相流与传热进行了分析；根据实验数据，建立了传热关联式。