亚声速圆锥扩压器内紊流可压缩流动的数值计算

本文应用涡量-流函数作为主要变量对粘性流体流动进行求解.理论上可适用于有回流和无回流的流动情况.为了验证本方法的可靠性,特对小扩张角圆锥扩压器内可压缩粘性流体的流动进行了计算.由于只涉及无回流的紊流边界层发展过程,在数值计算中采用了Prandtl混合长度假说,同时考虑了进口不均匀速度分布.计算结果与文献[4]中实验数据相比较是相当吻合的.这说明本方法可用于一般无分离流动的圆锥扩压器的设计计算.     

多成分燃料混合气与空气完全燃烧时燃料系数(β)的计算方法

文献[1]把[2]中计算C_8H_(16)的燃气热力性质的方法,推广到(C_XH_YO_ZN_US_V)_n的燃料系统。实际上,[1]的方法不限于(C_XH_YO_ZN_US_V)_n,对于由各种不同的组分(C_(xi)H_(yi)O_(zi)N_(ui)S_(vi))所组成的可燃混合气,如炼油厂的干气,液化石油气,天然气和城市煤气等同样适用,只要把这些混合气体按一定规律转换到当量的(C_XH_YO_ZN_US_V)_n系统,就可直接利用[1]的结果进行计算.     

逆向环形分布射流迴流特性的数值计算

数值计算表明,逆向多环形分布射流可造成颗粒能直接进入,并能进行强烈的动量、能量交換的理想的迴流区结构。多环形结构可在大范围內造成所需尺寸的迴流区。逆向射流和主流速度比、环直径、射流直径和孔数、环的结构形式及离燃烧室进口的距离是影响迴流特性的主要参数。     

等热流加热圆管进口段内的层流流动和换热过程的数值计算

至今,层流等热流加热圆管进口段内同时求解温度与速度分布,一般假定速度边界层已充分发展和粘度μ为常数,而且大都采用积分方法。本文采用数值计算的方法,分别对μ=常数及μ=f(T)两种情况进行了计算,得到了各截面的、沿对称轴线上的速度和温度分布,以及速度边界层充分发展所需长度。计算结果与实验数据的符合程度是相当好的,计算表明μ随温度变化对结果影响显著。     

有分离流的亚声速圆锥扩压器内紊流可压缩粘性流的数值计算

本文应用涡量-流函数作为主要变量对圆锥扩压器内分离流动进行了数值解。计算是针对扩张角为23°(长561mm,进口半径 267mm)的有分离流的圆锥扩压器进行的,紊流粘性系数的计算是采用 Harlow-Nakayama 的k-ε双方程模型,计算中采用的进口不均匀速度分布取自文献[1],出口边界条件基本是根据其实测速度确定的,这个计算明显地示出了无分离区和分离区,与实验结果相比,吻合程度较好。这就说明应用本文提出的数值求解方法,当给定正确的边界条件时,通过计算可以获得比较正确的内部流场分布,包括无分离区和分离区。     

NMLC落塔自由落体装置的下落加速度特性

介绍了国家微重力实验室（NMLC）落塔自由落体实验装置。与国外同类装置相比,该装置的特点是采用双舱结构,内外舱间抽真空的方案,并利用同步电机制动特性及弹性机构进行落舱的回收。这些措施可以更便捷,更经济地进行微重力燃烧实验。对调试过程中获得的结果进行了初步分析,结果表明该装置达到了预期的设计。     

混合排气的涡轮风扇发动机在风车状态下的流量及内外涵流量分配的计算

一、引言 为了进行混合排气的涡轮风扇发动机主燃烧室高空点火实验研究,必须知道发动机在自转状态下的内涵流量.在国外,这个流量一般通过试验获得.对于新设计的发动机则不得不利用已有结构上相近的发动机的风车特性来求得.从原理上讲,风车状态下,可把发动机看成一个有阻力的通道,通过它的空气流量完全由发动机各部件的阻力特性所决定.涡扇发动机的部件大体可分为:(1)静止部件,(2)转动部件.静止部件的阻力特性通过模拟试验比较容易获得,而转动部件的风车特性则既难得又费钱.国内外资料中     

多环形逆向分布射流流场特性的分析

一、前言 水煤浆与油、瓦斯相比,在燃烧性能方面存在着潜在问题:诸如水煤浆雾不易着火,火焰温度和释热率低;火焰不易稳定和燃烧不易完全等。虽然目前水煤浆已能在工业锅炉中燃烧,但上述这些问题仍是水煤浆燃烧的主要问题。 为了稳定燃烧往往采用旋转气流或不良流线体的方式。但对于水煤浆和低等级煤粉燃烧,这类方式可能不是太理想,还不足以解决上述的潜在问题。这主要是煤粒的燃尽时     

用激波速度法比较不同电嘴的放电性能

本文介绍了用高速照相机结合纹影仪录取高能电嘴放电时产生的激波传播过程的试验方法,并根据录取的激波半径和时间的关系,比较了不同电嘴的放电性能。