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采用基于谐频自适应控制算法的有源消声与消振系统对充液管路系统突出的低频线谱噪声进行有源控制实验研究.建立了泵水循环管路实验系统,在管路中安装有源消声器对流体声进行控制,在管路出口障板上采用8×8通道有源消振系统控制结构声辐射。开展的低频线谱噪声与振动有源控制实验结果表明,在50~200 Hz频带内,通过结合有源噪声与振动控制可在多数频点取得10 dB以上的降噪效果。针对该实验系统,通过分别控制流体声和结构声分析了两者的贡献.实验结果验证了有源消声与消振系统具有较好的降噪性能,各频点处流体声与结构声占比情况不同,需要综合控制流体声与结构声才可以取得显著的降噪效果。 相似文献
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声源的辐射性能是一个重要参数,其测试往往在全消声室、混响室等特殊的环境中进行,而在复杂环境中的性能测试,尤其是低频性能的测试则是一个难题。互易原理广泛存在于线性、无源、稳定的系统中,在许多复杂环境中同样成立,因此提供了一种解决该难题的途径。基于力声互易原理,本文设计了一种双端面的互易装置,通过力电互易实验,验证了该装置的互易性。利用该装置,在全消声环境以及强混响环境中测试了三种不同的声源,测试结果与自由场法测试结果具有较好的一致性,验证了该装置和方法的有效性。 相似文献
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建立了含次级源结构的充液直管有源消声系统数值模型,重点分析了声激励下次级源近场和管壁弹性对有源消声性能的影响。结果表明:次级源近场为非均匀声场,误差点位于该区域时部分频点控制效果较差甚至放大,而处于声场均匀区域时可使降噪量提高10 dB以上,增加误差点数量可使绝大多数频点的降噪量提高5 dB以上;管壁弹性使次级源与管壁间的耦合较强,非对称分布的次级源容易激起管壁振动,导致降噪谷值的出现,采用对称分布的次级源可显著提升控制效果;增加次级源数量能够提高系统的有源无源复合控制效果,但使得管内声场变得复杂,多次级源模型的有源消声效果随频率升高而有所降低。 相似文献
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将等几何有限元方法应用于消声管道的声学性能计算,使用二维等几何有限元方法求解管道截面的声学特征值,考虑了存在穿孔边界和吸声材料边界的情况,进而使用特征值计算消声管道的传递损失。对包覆式消声管道进行传递损失的计算,结果与二维有限元方法吻合较好.对圆形截面的特征值计算结果表明,在计算量相同的情况下,等几何有限元方法取得了比传统有限元方法更好的计算精度.在不同结构参数条件下对消声管道的声学性能进行计算,结果与三维数值方法吻合良好。方法能够在宽频范围内较好地预测消声管道的传递损失。 相似文献
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本文提出了等截面消声管道传递损失计算的简化方法,方法利用消声管道截面形式的特点,将三维声学计算问题简化为二维问题,消声管道的传递损失可以表示为与轴向波数有关的表达式,轴向波数可以通过计算截面的特征值得到。对于规则截面结构,使用传递矩阵法计算特征值;复杂非规则截面的特征值使用二维有限元方法得到,进而可以计算消声管道的传递损失。仿真结果与文献中的数值方法及实验值在较宽的频率范围内吻合较好,说明了方法的正确性,此外,该方法可以考虑均匀流对消声管道声学性能的影响。方法的计算效率高,对消声管道的前期优化设计具有实际意义。 相似文献
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通过数值仿真揭示了开口前缘垂直注入质量流和前壁面平行注入质量流抑制流激孔腔噪声的机制,研究了多参数影响下脉动压力峰值降噪量和总降噪量随质量流注入速度的变化规律。开口前缘垂直注入质量流通过抬升剪切层,避免漩涡冲击开口后缘,抑制流激孔腔噪声脉动压力峰值;在一定范围内质量流注入速度越大,脉动压力峰值降噪量越大,但是低频部分引起的抬升也会越高,导致总降噪量先增大后减小;经优化后的峰值降噪量和总降噪量分别可以达到15 dB和9.5 dB。开口前壁面平行注入质量流则是通过加强开口处剪切层的稳定性,避免发生漩涡脱落,达到抑制流激孔腔噪声的目的;当质量流入口面积大于孔腔开口前壁面积2/3时,不仅可以显著降低流激孔腔噪声脉动压力的峰值,并且可以很好地抑制其它频段噪声的抬升;质量流注入速度为来流速度的0.5倍时,脉动压力峰值降噪量和总降噪量分别可以达到18 dB和15.4 dB。 相似文献
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基于磁悬浮作动器的自适应有源振动控制研究 总被引:2,自引:0,他引:2
针对周期扰动提出一种基于磁悬浮作动器的非线性前馈自适应有源振动控制算法。算法中将磁悬浮作动器视为具有时变非线性的单输入输出系统,并使用径向基函数神经网络进行控制,分别采用聚类算法和随机梯度算法对其隐层中心点和输出层权值进行自适应调整。该算法摆脱了传统磁悬浮控制对模型的依赖,在正常工作条件下不需对作动器建模。仿真和实验结果表明:在单自由度主动隔振系统中,非线性自适应算法可以显著降低周期振动的能量,同时能对磁悬浮作动器的时变非线性进行有效的补偿。 相似文献
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