环流装置的液相流型和下降管中的液相返混

本文用任意波形的液相浓度信号输入,时间域曲线拟合法,研究环流装置的液相流型和下降管中的液相局部返混系数。实验结果表明,上升管用活塞流模型、下降管用部份返混流模型可以较好地描述该系统的液相流动。几种方法的比较结果证明,时间域曲线拟合法比矩量法和修正矩量法优越;下降管液相局部返混系数随液速增加而增加,砂粒粒径对液相返混系数影响较大。     

浆态床FT合成／固定床ZSM－5改质的合成液体燃料工艺的研究和开发

从合成气制取液体燃料的浆态床ＦＴ合成／固定床２ＳＭ－５改质的反应系统由Ⅰ段鼓泡浆液反应器（内径４０ｍｍ，高４５０Ｏｍｍ）和Ⅱ段固定床ＺＳＭ－５反应器（内径４０ｍｍ，高９００ｍｍ）组成，在温度２５０～２８０℃（Ⅰ段），３００～３４０℃（Ⅱ段），压力１．５～２．５ＭＰａ，空速２．０ＮＬ／ｇＦｅ·ｈ（Ⅰ段），５００～１０００ｈ￣－１（Ⅱ段），Ｈ＿２ＣＯ比０．５～１．５和气速１～２ｃｍ／ｓ范围内，考察了工艺参数对反应性能的影响，１０００ｈ以上的寿命试验的平均结果为：合成气单程转化率６５．１％，产率１００ｇ／Ｎｍ￣３（Ｃｏ＋Ｈ＿２），总烃生产达３５０ｇ／Ｆｅ。使用富ＣＯ合成气时，达１１０ｇ／Ｎｍ￣３（ＣＯ＋Ｈ＿２）。实测的ＦＴ合成反应热为２９３８；５ｋＪ／Ｎｍ￣３（ＣＯ＋Ｈ＿２）。长期运转试验表明，工艺流程合理，设备操作和温度控制可靠。采用的浆液循环回路方法可初步分离蜡中的催化剂。     

浆态床气泡特性的研究

用三种不同直径的浆态鼓泡塔研究气速、塔径、固相浓度、静止床层高度和气体分布器等对气含率的影响。平均气含率随气速变化分为稳定区、过渡区和湍流区,得到各区平均气含率的计算式,其平均误差小于5%。用气隙率仪测定了局部气含率和气泡频率的分布并研究了气泡直径、气泡上升速度和气、液相界面积等,并给出了计算式。     

环流反应器上升管中的气液固含率和摩擦系数

本文将气液两相在环流反应器上升管中流动的动量平衡关系引用到气液固三相流动,得到计算上升管中的三相含率和摩擦系数其关系式如下:含气率ε_G=(1.36u_Mu_(LS)~(0.64)(1-ε_G)~(0.36)μ_L~(0.36))/(D~(1.36)ρ_(LS)~(0.36)(1-1.35C_V)~(0.90)g)+(ρ_Lu_(LS)~2)/(ρ_(LS)(1-ε_G)~2g) dε_G/dZ+(ρ_L)/ρ_(LS) dh/dZ+(ρ_(LS)-ρ_L)/ρ_(LS)含固率ε_S=(1-ε_G)C_V摩擦系数C_(fM)=O.68[(ρ_(LS)u_(LS)D(1-1.35C_V)~2.5)/(1-ε_G)μ_L]~(-0.36)冷模试验装置由上升管(内径40毫米)和下降管(内径120毫米)组成,总高约3.2米,系有机玻璃制成。物料为空气、水和石英砂。在常温常压下,以气体表观速度约0.2—1.0米/秒进行试验。实验值和计算值的比较结果是对平均含气率C_(fM)=O.68[(ρ_(LS)u_(LS)D(1-1.35C_V)~2.5)/(1-ε_G)μ_L]~(-0.36)的平均偏差均小于8%。