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41.
中心裂纹圆盘应力强度因子的测试误差分析 总被引:1,自引:0,他引:1
本文在中心裂纹圆盘应力强度因子解析解的基础上,利用一阶微分法则,给出了与裂纹相对长度和加载角相关的应力强度因子(K 和K )的4个误差传递函数。这4个误差传递函数关于裂纹相对长度和加载角均是非线性的,它们既是误差分析的基础,又是合理确定裂纹相对长度和加载角的基础。分析结果表明,加载角的误差Δθ除了对纯 型K 的误差几乎没有影响,对纯 型K 影响较小外,对复合型K 、K 的误差均有较大影响。最后,本文建议裂纹相对长度的取值范围为0.4~0.6;还建议在复合型断裂试验时,必须依据对K 、K 的总体精度要求来严格控制加载角的精度。 相似文献
42.
43.
V型缺口裂端的三维应力状态及约束分析 总被引:1,自引:0,他引:1
利用三维有限元方法,研究了有限厚度板中V型缺口根部穿透裂纹前沿的三维弹性应力场。对不同厚度、不同缺口张开角和裂纹长度对应力强度因子及裂尖附近的三维约束程度的影响进行了分析,同时还讨论了三维约束区的大小。研究结果显示:当缺口张开角小于60度时,不同缺口的应力强度因子和离面约束因子的分布基本一致,角度的影响不明显。应力强度因子是厚度的函数,板中面的应力强度因子随厚度的增加逐渐减小趋近干平面值,最大为1.08倍的平面值。当板厚超过15倍的缺口深度时,应力强度因子最大值将从中面转移至接近自由表面位置,距中面约0.4倍板厚。三维约束非常明显的区域在裂尖前沿约0.45倍厚度的范围内.二维到三维的过渡区在裂尖前沿1.5倍厚度的区域内;在中面上三维效应影响区最大,随着离中面距离的增加逐渐减小,在自由表面上降为0。 相似文献
44.
45.
界面剪切强度及纤维强度分布参数是复合材料设计及研究中的重要参数,本文采用单纤维埋入法测定了上述两个参数。通过实验研究了单纤维段埋入法是一种测定界面剪切强度及纤维强度分布参数的有效的实验方法,同时证实了基休的力学性能对界面剪切强度有着重要的影响。全部实验在自制绵实验系统上的完成。 相似文献
46.
纤维增强复合材料界面强度的细观测试方法 总被引:2,自引:0,他引:2
本文对纤维增强复合材料界面强度细观试验方法的发展及现状进行了评述,分析了各种试验方法的优点和不足。着重对纤维压入试验方法从试验的装置,试件的制备,试验的过程以及试验的理论分析方法等各方面进行了详细介绍。应用纤维压入试验测试了碳纤维增强环氧树脂复合材料的界面强度 相似文献
47.
I型焦散线图象的微机自动处理 总被引:1,自引:0,他引:1
根据焦散线的原理,分析了I型焦散线实验图象的特点,提出确定图像中焦散线位置的准则,基于此准则的微机图象处理,可自动精确测量I型焦散线的最大直径。 相似文献
48.
应用Faber级数展开和各向异性体平面问题复应力函数的方法,对于含有任意个椭圆孔或裂纹的正交异性平面,给出了孔周应力场解或孔附近裂纹应力强度因子解,其特例与前人结果一致. 相似文献
49.
首先回顾了动态J积分的发展进程,然后给出了两种常用动态J积分和Rice J积分的数学计算式,并对它们的一致性加以讨论,由此提出一种广义J积分的定义。然后通过算例,基于ANSYS软件,建立平面应变情形下纯I型中心裂纹模型,并利用编写的APDL程序计算了各个J积分,通过结果比较,进一步验证了在动态加载条件下,动态J积分比Rice J积分具有更好的路径守恒性,但仍可以看出它们的取值具有一定的一致性。最后,通过J积分间接法和裂尖位移外推法分别计算裂纹动态应力强度因子,所得结果吻合很好,验证了编写程序的正确性。 相似文献
50.
槽形截面腹板非均匀受压的屈曲后强度研究 总被引:3,自引:0,他引:3
本根据Vov Karman大挠度平板理论。采用半解析半能量法对薄壁槽形截面腹板在非均匀压力作用下的屈曲与屈曲后性能进行了理论分析,得到了临界荷载及屈曲后第二平衡路径,以及截面最佳极限承载能力的翼缘与腹板的宽度比,理论分析与试验结构吻合较好。 相似文献