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共有20条相似文献,以下是第1-20项 搜索用时 187 毫秒

1.  关于《弹性-蠕变体理论的广义变分原理》的几点讨论意见  
   沈心卓《固体力学学报》,1984年第4期
   邬瑞锋先生在《弹性-蠕变体理论的广义变分原理》中给出了四个广义变分原理的泛函: 小位移线性弹性-蠕变体理论广义变分原理: 大位移线性弹性-蠕变体理论广义变分原理: 文章中,作者列出了两个等式: 这等于说,I_1所对应的变分原理与I_2所对应的等价;而I_3所对应的变分原理与I_4所对应的等价,这是一个明显的错误。公式(1)中的两个等式并不是无条件成立的恒等式,而是在一定的条件下成立的,这个条件就是泛函I_1和I_3中的应力和应变函数满足弹性蠕变体的本构方程。    

2.  粘弹性材料的变形动力学模型  被引次数:1
   周建平《固体力学学报》,1994年第15卷第1期
   粘弹性材料的变形动力学模型周建平(长沙国防科技大学,410073)关键词粘弹性,本构关系,内变量,老化1引言许多工程材料,特别是聚合物材料的应力应变关系具有粘弹性特征,使得材料或结构在受力过程中发生蠕变或应力松弛现象.从微观上讲,这种粘弹性变形是由于...    

3.  有限应变下蠕变—弹塑性—损伤耦合本构模型的数值模拟  被引次数:1
   李锡夔《计算力学学报》,1997年第14卷第2期
   本文提出了一个模拟有限元应变下各向同性蠕变-弹塑性-损伤耦合本构行为的数值模型。模型基于不可逆过程的热动力学和内状态变量理论、以及应力就变本构关系的超弹性形式描述和变形梯度的弹性及非弹性部分的乘式分解。    

4.  弹性-蠕变体理论的广义变分原理  
   邬瑞锋  奚肖凤《固体力学学报》,1982年第3期
   在应力和应变成线性关系时,应用弹性-蠕变体理论于具体工程问题一般归结为求解第二类伏尔泰勒积分方程或一组积分-微分方程,或化为求解一组变系数微分方程.当应力与应变为非线性关系时,常归结为求解非线性积分方程,或化为求解一组非线性变系数微分方程.这在数学上都将遇到很大困难,因而往往都用数值解法.这样,寻求有足够精度的近似解成为十分必要.另一方面,或许是更重要的,这就是用有限元法来求解蠕变问题.与弹性理论有限元问题相似,在有限元中引入广义变分原理将大大地促进有限元法的发展,本文将为这两方面提供条件.    

5.  岩石蠕变的应力-应变比分析  
   孙强  秦四清  马平《力学学报》,2007年第15卷第1期
   对岩石蠕变的应力-应变比分析方法进行了探索。蠕变是岩石重要的力学性质之一。岩石在各个应力水平下的蠕变曲线具有几何相似性。根据岩石蠕变的应力-应变比曲线可以近一步分析得到等时模量曲线。在岩石蠕变本构描述十分复杂、至今没有成熟的理论的情况下,应力-应变比分析方法具有十分重要的现实意义。    

6.  再论弹性力学中的广义变分原理——就等价定理问题和胡海昌先生商榷  被引次数:1
   钱伟长《力学学报》,1983年第4期
   本文就胡海昌先生提出的等价定理的论争,申述个人的观点和论证,与胡海昌先生商榷。 本文主要论证了下列三点: (1)通过待定的拉格朗日乘子法证明了胡海昌-鹫津久一郎原理(下文简称胡鹫原理)的三类变量之间并不独立,应力应变关系仍然是应力和应变之间应该首先满足的变分约束条件。这个变分原理只是在形式上有应力、应变、位移三类变量,在实际上,这些变量中只有两类是独立的。(2)通过高阶拉格朗日乘子法,我们求得了比胡海昌鹫津久一郎原理的泛函更一般形式的具有三类变量的变分泛函,而且证明有无穷个这样的变分泛函。利用唯一性定理,我们证明了这些泛函的变量中必须满足应力应变关系这个条件。同样也证明了胡鹫原理并不是三类变量都独立的和没有任何约束条件的完全的变分原理,而是一个以应力应变关系为变分约束条件的变分原理。(3)在应力应变关系的变分约束条件下,我们证明了Hellinger-Reissner原理和胡鹫原理的等价定理。 本文的结论是:等价定理是正确的,并非象胡海昌先生所指的那样是“误解”。郭仲衡、戴天民、陈至达、刘殿魁、张其洁、邬瑞铎、奚肖风等通过各自的努力,在各种变分问题上论证了等价定理,都是正确的,没有什么“误解”,更没有“误入迷途”。胡海昌先生认为大家都有“误解”的原因,似乎在于    

7.  一类有角点效应的塑性本构方程 Ⅰ.一般理论  
   Manabu Gotoh  范德鑫《力学进展》,1988年第18卷第1期
   本文从张量代数的观点提出了一类塑性本构方程,这类方程给出了塑性应变增量dε~p和立力增量dσ之间的一一对应关系。可证明,这类方程自然地表示出所谓的角点硬化模型。对这类塑性本构方程中的若干例子作了系统的表述。对塑性而言,应力的类时测度dσ=[(3/2)tr(dT~2)]~(1/2)和应变的类时测度dε=[(2/3)tr(de~p)~2]~(1/2),可用以有效地表示加载或应变的历史,其中dT是在Jaumann率意义下的偏应力增量,de~p表示塑性偏应变的增量。首先,把材料看成是初始各向同性的,但随着变形而变为各向异性。对这一情形,可以有效地应用Wang的对各向同性张量函数的表示定理。然而,在这情形中,各向异性是受到限制的。因此,这种理论应推广到初始及随后的一般各向异性起重要作用的情形。这样,把各向异性的屈服法则,如随动硬化、随动各向同性硬化以及其他一般无角点的各向异性硬化情形跟有角点硬化情形相结合就成为可能了。如引入自然时间测度dt,则理论可推广来表达跟自然时间有关的非弹性本构方程,如蠕变和/或粘弹性等。此外,如果同时引进自然时间测度和内部时间测度,即dt跟加dσ或dt跟dε的结合,则理论还可推广到同时跟自然时间和内部时间有关的非弹性本构方程,如粘塑性和/或动态塑性所需表达的情形。有些情形,还要考虑跟温度的#0;    

8.  求解非线性大变形的超级单元法  
   吕和祥《固体力学学报》,1985年第4期
   引言分析大位移大应变非线性问题,其基本关系存在着三个困难,第一,位移和应变关系是非线性函数,第二,应力和应变关系也是非线性函数,如橡皮这样的材料,应力应变关系是复杂的非线性函数,一般可用三个应变不变量I_1,I_2,I_3的应变能函数表示出来.第三,如橡皮这种材料,在变形过程中,体积没有明显的变化.某些金属材料,如软钢,在发生大塑性变形时,可以略去弹性应变不计,根据位错理论,塑性变形是由于沿晶格面的滑移而引起的,它是一种畸变,只引起形状的改变而不导致体积的变化,    

9.  对Schapery本构方程改进的几点尝试  
   向小运 张双寅《力学季刊》,1992年第13卷第2期
   Schapery本构关系能够很好地描述材料的粘弹性变形,但其中存在着下面几个问题:(1)当材料的蠕变变形含有粘塑性变形时,直接引用Schapery本构方程是不准确的;(2)材料的蠕变一般有损伤产生,Scbapery本构方程不能体现损伤特征;(3)理论上讲,无论载荷的突变量多大,粘弹性变形总有一个时间过程,这一点与Schapery本构方程不一致;(4)Schapery本构方程的参数确定是由曲线来拟合,这种方法有很大的主观性,本文介绍了Schapery本构方程的推导过程,针对上述问题提出了一些修改意见。    

10.  家兔肌腱的蠕变变形行为的实验研究  
   蔺海荣  程泉  冯维明  虞松《固体力学学报》,2002年第23卷第3期
   研究了家兔肌腱的蠕变规律,测定了稳定蠕变速率等力学参量,通过对试验结果的分析,建立了肌腱的蠕变本构关系,结果表明,蠕变应变与瞬时应力和时间有关,在一定的瞬时应力作用下,稳定蠕变速率近似为常数,稳定蠕变速率与瞬时应力近似成指数关系。    

11.  损伤力学中的能量等效假设及其实验验证  被引次数:1
   卢天健 周其隆《应用力学学报》,1992年第9卷第4期
   大多数损伤模型在构造受损材料本构方程时所采用的应变或应力等效假设在一般情况下并不能满足热力学理论的基本规则.本文提出的能量等效假设,在弹性、塑性和蠕变损伤等普遍情形均证明了其有效性.同时,能量等效假设配合以应变能密度准则,可以很好地描述穿孔铜薄板试件的破断行为.    

12.  大变形非线性弹性力学的广义变分原理  被引次数:3
   薛大为《应用数学和力学》,1991年第12卷第3期
   本文导出了大变形非线性弹性力学的两个具有σ_(ij),e_(ij),和u_i三类独立变量的广义变分原理,证明了当应力应变关系为约束条件时这两个广义变分原理是等价的.文中对某些特例也作了阐明.    

13.  旋转壳非线性蠕变分析  被引次数:1
   刘宗德 付依铭《固体力学学报》,1993年第14卷第1期
   基于现有的蠕变理论,本文推导出复杂应力状态下的蠕变本构方程,以内力与转角为基本未知量,得到旋转壳在轴对称载荷作用下的非线性蠕变控制方程.对基本未知量在空间上采用样条配点法离散,在时域上采用初应力法离散,求出壳体在不同时域的蠕变应变和应力,而最终可求出蠕变后的稳态应力重新分布.计算结果表明同,本文分析方法是有效的.    

14.  混凝土单轴受拉的非局部本构模型  
   孙飞飞 沈祖炎《上海力学》,2006年第27卷第1期
   混凝土受拉本构行为存在很强的局部软化现象,使得单轴受拉试验无法给出应力-应变关系,而只能给出应力-位移关系。本文根据内变量理论和等效应变假设建立了基于真实应变的混凝土单轴受力本构方程,并根据Weibull分布可以描述混凝土等脆性材料断裂过程的试验现象,建立了关于弹性应变的损伤演化规律。然后,通过假设平均应变与真实弹性应变的函数关系,在应力-平均应变的本构关系中采用平均弹性应变以描述其非局部行为,而在材料的损伤演化规律中采用真实弹性应变以描述其局部行为,由此建立了单轴受拉荷载条件下的非局部本构模型。最后,对一个单调受拉试验和一个反复受拉试验的仿真结果表明所提出的非局部本构模型可以准确地模拟试验结果。    

15.  可压缩粘弹性材料Ⅱ型动态扩展裂纹尖端场  
   边科  唐立强《力学季刊》,2009年第30卷第2期
   为了研究粘性效应作用下的动态扩展裂纹尖端渐近场,建立了可压缩粘弹性材料II型动态扩展裂纹的力学模型,推导了可压缩材料Ⅱ型动态扩展裂纹的本构方程.在稳态蠕变阶段,弹性变形和粘性变形同时在裂纹尖端场中占主导地位,应力和应变具有相同的奇异量级r-1/(n-1).通过渐近分析求得了裂纹尖端应力、应变和位移分离变量形式的渐近解,并采用打靶法求得了裂纹尖端应力、应变和位移的数值结果,给出了应力、应变和位移随各种参数的变化曲线.数值计算表明,弹性变形部分的可压缩性对Ⅱ型裂尖应力场影响甚微,而对应变场和位移场影响较大.裂尖场主要受材料的蠕变指数n和马赫数M的控制.当泊松比ν =0.5时,可以退化为不可压缩粘弹性材料Ⅱ型动态扩展裂纹.    

16.  新的非线性广义变分原理  
   蒋友谅《新疆大学学报(理工版)》,1991年第8卷第4期
   本文给出了非线性弹性理论最小势能/驻值余能原理一种新的提法,并在这种提法的基础上,用线性Lagrange乘子法,解除包括非线性应力-应变关系在内的全部变分约束条件,建立了新的非线性弹性理论三类变量广义势能/余能原理。    

17.  蠕变——塑性交互作用的一种本构模型  
   彭向和 曾祥国《应用力学学报》,1997年第14卷第3期
   基于热力学相容的本构模型并合理地定义广义时间,得到了描述蠕变、塑性及其交互作用的统一型本构方程。进而通过对在蠕变—塑性交互作用过程中材料内部子结构及其变化的分析,将材料的强化分解为对应于非弹性应变范围的强化和由蠕变变形导致的附加强化。对高温环境二维应力路径下304不锈钢的蠕变—塑性交互作用过程进行了分析,取得了与Ohashi等的实验相吻合的结果。    

18.  各向同性率无关材料本构关系的不变性表示  被引次数:2
   陈明祥《力学学报》,2008年第40卷第5期
   在内变量理论的框架下,针对各向同性率无关材料,使用张量函数表示理论建立了塑性应变全量及增量本构关系的最一般的张量不变性表示.它们均由3个完备不可约的基张量组合构成,这3个基张量分别是应力的零次幂、一次幂和二次幂.因此得出,塑性应变、塑性应变增量与应力三者共主轴.通过对基张量的正交化,给出了本构关系式在主应力空间中的几何解释.进一步,全量(或增量)本构关系中3个组合因子被表达为应力、塑性应变(或塑性应变增量)的不变量的函数.当塑性应变(或塑性应变增量)的3个不变量之间满足一定关系时,所给出的本构关系将退化为经典的形变理论(或塑性势理论).最后,还讨论它与奇异屈服面理论的关系,当满足一定条件时,两者是一致的.    

19.  应变空间中的岩土屈服准则与本构关系  
   陈长安  郑颖人《应用数学和力学》,1985年第7期
   本文从Илъюшин公设出发评述了在应变空间中研究岩土弹塑性问题的必要性和特点.建立了应力不变量与弹性应变不变量之间的关系式,实现了应力屈服面到应变屈服面的转换,导出和讨论了十二个以应力表达的屈服准则的应变表达式.应用正交法则导出了十二个与上述应变屈服准则相联系的理想塑性材料的本构关系.本文工作的结果可供实际应用,并有助于应变空间塑性理论的进一步研究.    

20.  材料的弹粘塑性本构关系和应力波的演化  
   姚磊 李永池 胡秀章 朱林法《上海力学》,2004年第25卷第3期
   试验表明,大多数工程材料在冲击载荷作用之下的变形一般都同时包含有可恢复的瞬态性弹性变形和不可恢复的粘滞性塑性变形,即其本构关系可以用弹粘塑性模型来描述。本文从内变量理论出发,探讨了时率相关材料的弹粘塑性本构关系的一般特性,建立了增量型的弹粘塑性本构关系的一般理论框架和普适的表达式,并且对两种最常用的本构模型——Bodner-Partom模型和Johnson-Cook模型给出了在一维应变条件下的具体形式。通过计算和讨论一维应变粘塑性靶板中冲击波的衰减机制和应力波的演化规律,特别是考察各种粘塑性本构模型中的材料参数对冲击波的衰减和应力波的演化的影响,得出了一些可以直接应用或具有一定借鉴价值的结果,为研究应力波的其他衰减机制以及在人防工程中智能防护层设计时新材料的选取奠定了基础。    

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