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共有20条相似文献,以下是第1-20项 搜索用时 156 毫秒

1.  求解层间界面反平面剪切破坏的剪切梁模型(Ⅱ)--失稳特性  被引次数:2
   沈新普  泽鲁·穆荣日《应用数学和力学》,2000年第21卷第11期
   在研究(I)的基础上,研究了剪切梁模型在裂纹萌生和失稳扩展阶段的行为特性,1)给出了软化失稳(snsp-through)和回折失稳(snap-bach)两种失稳行为发生的条件。2)对剪切梁在反平面剪切载荷及侧压力共同作用下的力学行为作了解析分析计算,给出了结构的位移-载荷全过程曲线。3)讨论了换稳过程中的能量释放问题,并给出了回折失稳过程中结构对外界的能量释放的计算式。    

2.  岩石失稳破裂的变形突跳研究  
   陈忠辉  唐春安  傅宇方《力学学报》,1997年第5卷第2期
   针对在非刚性加载条件下岩石失稳破裂过程中变形突跳的特性, 根据时间的不可逆性, 研究了岩石试样在普通试验机下的变形规律及突跳特性, 得到了与尖点突变模式相似的突变机构。再利用突变理论中尖点突变模型研究由试验机和岩石试样组成的力学系统的失稳机制, 结果表明:两者得到的岩石变形突变量非常相似, 且具有同一变化趋势。    

3.  直立顺层边坡的黏弹性稳定分析  被引次数:4
   张天军  李云鹏《力学与实践》,2003年第25卷第6期
   直立边坡的失稳与岩体的流变性质密切相关,其在一定载荷作用下失稳表现出延迟特性。采用自重作用下的梁柱力学模型,考虑岩石的流变性,给出了不同材料模型下直立边坡的极限坡高及其分析方法。    

4.  A p-TYPE SUPERCONVERGENT RECOVERY METHOD FOR FE ELASTIC STABILITY ANALYSIS OF EULER BEAMS1)  
   YE Kangsheng  YIN Zhenwei《力学与实践》,2018年第40卷第6期
   本文将有限元p型超收敛算法应用于欧拉梁弹性稳定分析。该法基于有限元解答中失稳载荷和失稳模态结点位移的超收敛特性,建立了单元上失稳模态近似满足的线性常微分方程边值问题,在每个单元上,对该边值问题采用一个高次元进行求解,获得失稳模态的超收敛解,再将失稳模态的超收敛解代入瑞利商的解析表达式,最终获得失稳载荷的超收敛解。该法思路简明,通过少量计算即可显著提高失稳载荷和失稳模态的精度与收敛阶。数值算例表明,该法高效、可靠,值得进一步研究和推广到各类杆系结构。    

5.  迷宫密封不平衡转子动力系统的稳定性与分岔  被引次数:3
   李松涛  许庆余  万方义  张小龙《应用数学和力学》,2003年第24卷第11期
   研究迷宫密封对不平衡转子系统动力稳定性的影响,存在不平衡量的转子在旋转过程中受到周期激励,低转速时,转子作与激励同频率的周期运动,随着转速的提高,达到一定阈值时周期运动开始失稳,对迷宫密封的气动力采用Muazynska非线性力学模型,用打靶法求解转子运动周期解,并根据Floquet理论分析了周期解的稳定性及失稳后的动力学特性。    

6.  竖井开挖的不稳定性和岩爆的力学机制  
   殷有泉  李平恩  邸元《力学学报》,2014年第3期
   基于稳定性理论和弹塑性厚壁筒的解析解,研究了竖井开挖过程的平衡路径,并将屈服后的井壁压力--位移平衡路径曲线应用到围岩的稳定性分析.研究表明,竖井围岩的不稳定及其岩爆的发生不仅取决于岩石材料应力应变全过程曲线的峰后特性,还取决于竖井开挖过程对应的平衡路径曲线的类型.平衡路径曲线能够描述围岩结构加载屈服后的力学行为.平衡路径的曲线形状只可能有两种类型,一种曲线上的点都处于稳定的平衡状态,虽有塑性变形的累积,但不会失稳崩落;另一种曲线则发生极值点型井壁失稳并伴有位移突跳.竖井开挖过程的平衡路径曲线是判定围岩岩爆发生的关键因素.极值点型失稳和位移突跳是均质围岩中岩爆可能发生的一种力学机制.    

7.  煤柱-顶板系统协同作用的脆性失稳与非线性演化机制  
   秦四清  王思敬《力学学报》,2005年第13卷第4期
   把坚硬顶板视为弹性梁,把煤柱视为应变软化介质并采用W e ibu ll分布描述它的损伤本构模型,本文对坚硬顶板和煤柱组成的力学系统,用突变理论方法研究了它的演化失稳过程。通过对建立的尖点突变模型的分析发现,系统失稳主要取决于系统的刚度比k与材料的均匀性或脆性指标m值,并给出了失稳的充要条件力学判据和失稳突跳量的表达式。考虑煤柱介质的粘性或蠕变性,建立了系统演化的非线性动力学模型———物理预报模型,并给出了根据顶板沉降观测数据反演非线性动力学模型的方法和稳定性判别准则。对木城涧矿根据观测序列进行了动力学模型的反演分析,一个重要发现是:D值在临近失稳时陡增出现峰值而后急剧下降。根据材料损伤与声发射累计计数的对应关系,建立了系统演化过程中声发射率的动力学模型,并进行了声发射模拟分析和分维分析,发现m值与系统的演化路径对系统演化的声发射活动规律及分维特征有重要影响,单纯根据声发射监测和降维现象预报冲击地压是不可靠的。    

8.  岩体力学中流变与断裂的耦合作用  
   陈有亮 孙钧《上海力学》,1995年第16卷第4期
   本文首先分析含I型裂纹岩石的流变断裂特性,提出了Ⅰ型裂纹流变断裂初度的三个阈值;然后应用断裂力学和粘塑性理论。得出了具有屈服、蠕变和Ⅱ型裂纹扩展等物理力学特性的岩体隧洞的衬砌与围岩应力的解析表达式。    

9.  复合材料四面体点阵夹芯梁的自由振动分析  
   娄佳  马力  吴林志《固体力学学报》,2011年第32卷第4期
   点阵夹芯结构是一种由上下面板和中间点阵芯子组成的新型轻质多功能结构.由于该结构具有独特的结构形式,其力学特性分析比较复杂.论文将离散的点阵芯子等效为连续均匀材料,研究了复合材料四面体点阵夹芯梁的自由振动特性.考虑面板的弯曲变形和芯子的剪切变形,根据Hamilton变分原理,推导出复合材料点阵夹芯梁的自由振动控制方程.以简支边界条件下的四面体点阵夹芯梁为例,求解出固有频率的理论值,并与有限元结果进行对比,两者吻合较好.讨论了面板铺层顺序、杆件半径、杆件倾斜角度、芯子高度以及梁的长度对夹芯梁固有频率的影响.研究结果对于了解复合材料四面体点阵夹芯梁的频率特性具有一定的指导意义.    

10.  梁-桩-土竖向耦合振动特性分析  
   吕述晖  王奎华  张鹏《力学学报》,2015年第47卷第1期
   针对桩与连续梁组合这一基础形式,研究了梁-桩-土竖向耦合振动特性.首先,将桩假设为一维黏弹性杆件,采用平面应变模型模拟桩侧成层土对桩的动力作用.同时,桩顶对梁的支撑简化为竖向点支撑.然后,分别根据一维杆件纵向振动理论和Timoshenko梁理论给出桩和梁的竖向振动控制方程并求解,进而借助离散傅里叶逆变换获得在梁上瞬时激振下梁和土层以上桩段的时域响应半解析解.通过与有限元模拟结果对比,验证了解的合理性.在此基础上,讨论了梁几何参数和桩身缺陷对梁-桩-土竖向耦合振动特性的影响.    

11.  中心刚体-外Timoshenko梁系统的建模与分岔特性研究  被引次数:5
   肖世富  陈滨《应用数学和力学》,1999年第20卷第12期
   对于中心刚体固结悬臂梁系统,当不考虑梁剪应力( 即Euler_Bernoulli 梁) 影响时,匀速转动梁的平凡解是稳定的· 而对于深梁,有必要考虑剪应力( 即Timoshenko 梁) 的影响,此时其匀速转动平凡解将出现拉伸屈曲· 为此采用广义Hamilton 变分原理建立了中心刚体固结Timoshenko 梁这类刚_柔耦合系统的非线性动力学模型,应用数值方法研究了匀速转动Timoshenko 梁非线性系统的分岔特性,以及失稳的临界转速    

12.  ???????????????????????????о?  
   唐斌《力学与实践》,2009年第31卷第4期
   针对连续Bernoulli-Euler和Timoshenko梁单元的动态刚度矩阵,分析了在使用连续梁单元进行结构动态特性分析中的数值问题.基于连续梁单元的运动方程,导出了连续Bernoulli-Euler和Timoshenko梁单元的动态刚度矩阵.分析了影响动态刚度矩阵中双曲函数自变量的各个独立变量及其产生的影响,并给出了初估连续梁单元合理长度的方法.使用单一连续Bernoulli-Euler和Timoshenko梁单元的动态刚度矩阵分别进行了悬臂梁频响曲线的数值求解.研究表明,在合理选择连续梁单元的长度时,大多数工程结构的动态特性分析中都不会产生数值问题.    

13.  考虑微结构失稳的湿陷性黄土变形机理  被引次数:15
   苗天德  王正贵《中国科学B辑》,1990年第1期
   黄土的湿陷性是工程界及水土保持工作者长期关心的一个问题。本文根据近年来对黄土细观结构的扫描电子显微镜观察及土力学试验成果,提出“湿陷变形系由于微结构失稳所引起“的假说,应用数学灾变理论建立了微结构失稳模型。并按照“微力学”及“损伤力学”等现代连续介质力学方法给出了湿陷性黄土的本构关系。计算结果表明,本文的理论可以成功地解释黄土湿陷交形的机理。为湿陷变形的力学研究提供了参考。    

14.  关于结构限制失稳的研究进展  被引次数:12
   郭英涛  任文敏《力学进展》,2004年第34卷第1期
   限制失稳是指构件失稳时其屈曲变形不能自由发展而受到某种限制性约束的失稳,有时又称单向失稳、接触失稳、约束失稳.这类问题在工业中有大量应用,也是固体力学中的一个经典问题.最常见的实例如应用于地下管道、隧道、压力容器、核反应堆安全壳中的薄衬壳,当薄衬壳发生屈曲时,由于受到外壁的约束,其屈曲行为和一般的壳体屈曲行为不同,这就需要我们发展新的研究方法.另外如受钻井套管横向约束的钻柱的屈曲,复合材料的分层屈曲,电子元器件中的镀层屈曲等也属于限制失稳的范畴.限制失稳问题因其涉及接触问题、单向屈曲、非保守问题等而显得十分复杂,一直没有得到很好的解决.从近年来文献看,限制失稳的研究多集中在压杆、圆环的研究,板、壳的研究相对较少.本文首先简单介绍了限制失稳的一般概念,指出存在的限制约束对结构屈曲特性的影响.然后分别介绍了对于杆、环、板、壳的受限制失稳的研究进展.最后提出了需要进一步深入研究的问题.图11参75    

15.  高压水射流作用下岩石破碎机理及过程的数值模拟研究  被引次数:1
   倪红坚  王瑞和  张延庆《应用数学和力学》,2005年第26卷第12期
   根据连续介质力学和有限元理论,给出了高压水射流破岩系统中流体和岩石的控制方程,并建立了相应的有限元列式.运用连续损伤力学和细观损伤力学理论,建立了适用于水射流破岩全过程分析的岩石损伤模型以及宏细观损伤的耦合模式.数值计算的结果较真实地反映了水射流破岩过程中,岩石的动态响应以及水射流动力学特性的演化过程,普通连续水射流破碎岩石主体所用的时间为毫秒量级,破岩的主要形式是卸载及射流冲击所产生的拉伸破坏,并呈“阶跃式”发展.数值计算与相关试验结果基本吻合,表明该分析方法是可行的,可用来指导高压水射流破岩理论的进一步研究及应用.    

16.  求解阶梯连续梁的通用方程  
   秦力一  许德刚  王本瑞  刘习军《力学与实践》,2006年第28卷第6期
   考虑阶形变化截面及不等跨度的情况,建立了求解多跨连续梁变形的通用方程.根据挠曲微分方程并采用奇异函数求解,给出了分析此类连续梁位移的边界参数方程.该参数方程中含有若干待定的初参数和支反力.进一步导出计算变刚度不等跨连续梁位移的递推格式.最后考虑了位移协调条件及平衡条件而得到求解支反力的代数方程组.其计算的实例表明该方法适于编程运算.    

17.  山东龙口北皂煤矿软岩力学特性实验研究  
   周瑞光  曲永新  成彬芳  吴芝兰  徐晓岚  颜世杰  吴高明《力学学报》,1996年第4卷第4期
   根据室内实验结果, 本文讨论了北皂煤矿的岩石力学性质, 物化特性。泥质岩类的力学性质和水理性质、物化特性有关。泥质岩类具有显著的流动变形和各向异性。    

18.  托卡马克聚变堆中环向磁场超导线圈的磁弹性弯曲与稳定性  被引次数:1
   周又和  郑晓静《核聚变与等离子体物理》,1997年第2期
   本文针对托卡马克装置中超导载流磁体的磁弹性弯曲与稳定性问题,运用Biot-Savart定律和曲梁弯曲理论,给出了其环向磁场的超导载流线圈结构在自身电流产生的磁力作用下的磁弹性力学模型。所得到的控制方程反映了磁场与线圈变形之间的非线性耦合作用,全面描述了结构的轴向拉伸、绕轴扭转、面内弯曲和面外弯曲等各种变形模式。本文采用半解析半数值方法对控制方程进行了定量求解,获得了有关线圈形变和内力分布的定量结果。通过其面外弯曲变形与外加电流的非线性关系,应用Southwel图,给出了线圈在磁弹性相互作用下发生磁弹性失稳的临界电流值,并讨论了临界电流随环向磁场线圈个数变化的规律    

19.  材料力学实物演示教学培养创新能力的实践  
   哈跃  赵俊青《力学与实践》,2016年第5期
   通过课堂实物演示分析帮助学生掌握力学基本概念,基本规律,引导学生运用力学原理分析力学现象,解决力学问题,是在课堂教学环节培养学生创新能力的有效途径.通过钢卷尺演示分析开口薄壁杆件中心压杆失稳,侧立弯曲失稳及水平布置弯曲失稳现象.分析了钢卷尺水平布置弯曲时,卷尺拉出长度相同的条件下,截面弧形凸出一侧向上时失稳,凸出一侧向下时不失稳的现象.    

20.  细长柔韧压杆弹性失稳后挠曲线形状的计算机仿真  
   潘文波  李银山  李彤  李欣业《力学与实践》,2012年第34卷第1期
    采用Maple编程对细长柔韧压杆弹性失稳后挠曲线形状进行了计算机仿真,进行了细长柔韧压杆弹性失稳后最大挠度和挠曲线封闭两种情况下的挠曲线形状仿真和详细的解答.分析计算了失稳后屈曲的力学特征,给出了解析表达式;分析计算了失稳后屈曲的平衡状态曲线的几何特征,绘出了计算机仿真曲线.结果表明:失稳后最大挠度和挠曲线封闭是属于两个完全不同的屈曲状态.    

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