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共有20条相似文献,以下是第1-20项 搜索用时 140 毫秒

1.  二维蠕变损伤的有效模量法及有限元分析  
   杨海天  邬瑞锋  佟晓利《计算力学学报》,1996年第13卷第2期
   建议了二维蠕变损伤问题的有效模量法,基于热动理论提出了一个损伤演化方程,给出有效模量法和有效应力法的有限元解,并对西种方法进行了数值比较。    

2.  岩石材料的一种蠕变损伤方程  被引次数:7
   缪协兴 陈至达《固体力学学报》,1995年第16卷第4期
   通过大量的岩石蠕变试验研究,总结出了以能描述损伤历史的蠕变模量为参数的岩石蠕变损伤方程,由该方程能方便地定出任意蠕变时刻的损伤状态和进行蠕变损伤的测定。    

3.  蠕变损伤问题的有效模量法及差分解  被引次数:2
   杨海天 乌瑞锋《固体力学学报》,1995年第16卷第3期
   本文在蠕变损伤问题中,以有效模量法将损伤变量引入本构方程,给出相应非线性问题的差分解;并将结果与一维实验数据及有效应力法的结果进行了比较。    

4.  高温环境下纤维复合材料蠕变损伤的细观机理研究  
   姜云鹏 岳珠峰《上海力学》,2004年第25卷第4期
   首先利用复合材料纤维断裂单胞模型,编制蠕变损伤子程序,对单胞模型进行蠕变损伤分析。分析了纤维/基体弹性模量比对蠕变变形、蠕变损伤以及应力场的影响。从计算结果发现,蠕变损伤首先在纤维断裂尖端起始,然后沿着一定的角度向基体外围延伸,直至完全损伤,而且纤维/基体模量比对高温环境下的复合材料蠕变损伤产生很大的影响;纤维与基体的模量相差越大,复合材料越容易变形,抵抗蠕变变形的能力就越小,蠕变损伤越严重。经过对不同韧性的基体材料进行研究,发现基体韧性低的复合材料蠕变损伤明显高于高韧性基体复合材料,表明低韧性基体复合材料抵抗蠕变破坏的能力较低。    

5.  汽轮机转子材料的蠕变损伤与抗裂特性研究  
   王酉生 张剑英《应用力学学报》,1989年第6卷第1期
   本文对汽轮机转子材料进行了蠕变断裂的试验研究。探讨了30Cr_2MoV材料在工作温度下的蠕变损伤及裂纹的启裂和高温断裂韧性特性.用直流电位法检测了裂纹的扩展量,并分析了各断裂参数和蠕变裂纹扩展速率的关系.    

6.  界面特性对短纤维金属基复合材料蠕变行为的影响  
   姜云鹏 岳珠峰 万建松《计算力学学报》,2003年第20卷第6期
   基于短纤维增强金属基复合材料(MMC)的单纤维三维模型(三相),利用粘弹性有限元分析方法对影响金属基复合材料的蠕变行为的因素进行了较为系统的分析。研究中主要讨论了界面特性和纤维取向角对金属基复合材料的蠕变性能的影响。研究结果发现,界面特性诸如厚度、模量和应力指数都对纤维最大轴应力和稳定蠕变率产生影响:稳态蠕变率随界面模量的增大而逐渐减小,当高于基体模量时基本保持不变;纤维轴应力的变化与蠕变率正好相反。稳态蠕变率随界面厚度、应力指数的增加而增大;而轴应力则随之减小。同时不同的纤维取向也影响金属基复合材料蠕变时的轴应力分布和稳态蠕变率。    

7.  岩体结构面蠕变损伤机理研究  
   唐红梅      鲜学福《力学学报》,2009年第17卷第3期
   通过对伯格斯模型和西原模型的分析比较,选取西原模型研究岩体结构面的蠕变损伤特性。在τ0<τs情况下,由西原模型推出剪切模量的表达式,以剪切模量为变量定义损伤变量,得到结构面的损伤变量表达式。并以泥岩剪切试验为例,计算了相同正压力作用下的结构面剪切模量和损伤量。结果表明:当τ0<τs时,剪切模量、损伤量均随时间趋于稳定,且结构面蠕变的前两个阶段损伤量较小,而当τ0≥τs时,一段时间后,其损伤量开始突变;剪应力越大,其初始剪切模量越大,随时间降低越快,达到稳定蠕变阶段时降低量也相应越大;剪应力越大,结构面损伤量随时间增长越快,在达到稳定蠕变阶段时,损伤量也越大。    

8.  线性蠕变问题中两种摄动半解析计算格式  
   杨海天 徐新生《计算力学学报》,1999年第16卷第3期
   将线性蠕变的控制方程做摄动展开,用加权余量法和二类变量的变分原理,引入有限元线和Hamilton混合状态元技术,建立了两种求解缄性蠕变问题的摄动增解析计算格式。    

9.  四边简支矩形板的蠕变损伤非线性弯曲  
   夏江涛《力学与实践》,2006年第28卷第3期
   基于Kachanov蠕变损伤理论和Von Karman非线性板理论,建立了在横向和面内载荷共同作用下蠕变损伤四边简支矩形板的非线性弯曲平衡方程,采用有限差分法进行数值迭代求解,分析了几何非线性、面内荷载等因素对板非线性蠕变损伤特性的影响.    

10.  基于Murakami—Ohno粘塑性模型的高温蠕变分析  
   王世文 沈亚鹏《固体力学学报》,1997年第18卷第4期
   推导基于Murakami-Ohno(M-O)蠕变本构模型的三维有限元公式,并将损伤因素耦合进现有的有限元公式中,进行数值分析,数值结果表明损伤对蠕变有重要影响。    

11.  含水岩体非线性蠕变损伤模型及应用  
   殷之平  刘晓丰  张君男《应用力学学报》,2017年第2期
   岩体含水是岩体失稳的重要因素之一.将传统西原模型的线性牛顿体改为非线性牛顿体,克服了传统西原模型不能反映加速蠕变阶段非线性特征的缺点;考虑水对岩体蠕变的影响,将改进西原模型的模型参数设为含水率的函数并引入P元件,P元件所产生的变形代表是由水压的作用引起的变形量;为了量化水压对蠕变变形的影响提出水化因子λ的概念;蠕变过程中岩体的蠕变参数具有时效性,借助损伤力学的方法可以有效地实现岩体材料的劣化及蠕变参数的非定常特性;模型参数中蠕变寿命和极限强度由蠕变试验确定,其余参数由蠕变试验数据运用1stOpt软件反演得到;最后将蠕变模型应用于开挖岩体的蠕变分析中,发现岩体中的水增加了井壁的应力水平,加快了井壁的蠕变变形,这对工程实践有重要的指导意义.    

12.  16MnR钢循环蠕变-疲劳交互作用损伤力学模型  被引次数:8
   范志超  陈学东  蒋家羚《固体力学学报》,2006年第27卷第1期
   应力控制模式下出现的循环蠕变现象,将和疲劳一起加速材料的损伤.在进行损伤评估的时候,需兼顾循环蠕变和疲劳的影响.在循环蠕变本构模型、延性耗散理论的基础上,建立循环蠕变疲劳交互作用损伤力学模型.进行16 MnR钢420℃下应力控制的脉动循环试验,选取一种新的损伤参量“等效模量”来描述循环蠕变和疲劳的综合作用,得到16 MnR钢420℃脉动循环时循环蠕变疲劳交互作用下的损伤演化估算表达式和寿命预测方法.通过试验验证,寿命预测结果与试验结果吻合较好.    

13.  金属蠕变与蠕变破坏理论综述  被引次数:2
   Shesterikov  S.A  Lokochtchenko  A.M《力学学报》,1991年第23卷第2期
   本文对金属在均匀单向与复杂应力状态下的蠕变与蠕变破坏行为及结构物蠕变下持久性发展了系统的试验与理论研究。 在试验研究中本文考虑了各种金属在恒应力与变应力下的行为,应力集中,加载方式对蠕变破坏的影响;同时还提出了材料的结构损伤的新的量测方法。    

14.  黄土损伤与流变耦合模型及参数研究  
   林斌  赵法锁  霍亮《力学学报》,2010年第18卷第5期
   以试验为基础,对不同含水量Q3黄土的蠕变特征进行了分析研究,结合黄土结构损伤特性及其对黄土力学特征影响,通过考虑结构损伤对变形模量的劣化来反映黄土结构性对蠕变规律的影响,提出了黄土损伤与流变耦合作用的本构模型。该模型不仅具有参数少的优点,而且能够准确描述黄土的突发性破坏特征。利用结构性软土流变的研究成果,给出了黄土流变模型参数的确定方法,并对模型参数随非饱和黄土含水量变化的规律进行了研究。数值模拟结果表明,该模型能够很好地描述黄土的加速蠕变阶段的变形特征。    

15.  超超临界汽缸高温强度及多轴蠕变分析  
   毛剑峰  王炜哲  张军辉《力学季刊》,2013年第34卷第3期
   超超临界汽轮机汽缸的多轴蠕变分析与高温强度设计对机组安全高效运行至关重要.对于在超超临界参数下中压内缸,它的主要破坏来自于高温和复杂应力共同作用下的蠕变损伤.随着蒸汽参数(温度T,压力P)的不断提升,原汽缸承受的蠕变损伤越发严重,因此有必要进行局部结构改进.应用基于受约束孔洞长大机制的Cocks-Ashby多轴蠕变模型对新老汽缸进行了对比分析,并采用了有限元计算方法得到了汽缸多轴蠕变等效应变的分布.结果表明:基于孔洞长大蠕变理论能较好地预测汽缸危险点的多轴蠕变;新汽缸比老汽缸在抗蠕变性能方面有一定改善.    

16.  耦合蠕变损伤的Chaboche粘塑性模型的研究  被引次数:2
   倪永中  徐鸿《固体力学学报》,2009年第30卷第1期
   Chaboche粘塑性统一本构模型由于没有包含损伤变量,在应力恒定时只能得到不变的塑性应变速率,因此不能描述蠕变第三阶段的加速过程.该文按照Lemaitre有效应力的概念,采用Kachanov损伤演化方程,推导了耦合损伤的Chaboche粘塑性流动方程和硬化方程,并链接到有限元软件ANSYS中,将之用于高温合金钢P91的蠕变寿命计算,结果表明耦合损伤模型的模拟值与实验数据基本吻合;为该模型描述蠕变损伤和疲劳交互作用奠定了基础.    

17.  一种用于蠕变损伤失效概率计算的分层抽样方法  
   刘长虹  轩福贞《力学季刊》,2009年第30卷第4期
   根据蠕变损伤试验和相关的研究资料,确定出影响材料蠕变损伤的随机参数;建立了蠕变损伤失效的概率模型.其次根据分层抽样法的基本思想,建立了一种考虑对蠕变损伤失效概率区间分情况抽样的蒙特卡洛分层抽样方法.并且在蠕变损伤模型中选择等效应力作为一个分层抽样变量.随后根据工程实际情况,提出了一种在统计意义下确定抽样变量的安全区域和失效区域的分层抽样的策略,以减少抽样次数.并推导出确定分层抽样区间的计算方法.然后对选择区间大小进行了讨论,可知如果所选择的分层抽样区间太小,会漏掉许多导致蠕变损伤失效的等效应力抽样值,从而使计算结果误差增大;但是如果分层抽样区间选择太大,会增加无效抽样次数,因而降低抽样效率.最后的算例表明了该方法在同样的计算精度下,其计算效率比直接抽样法的效率要高.    

18.  基于统计损伤理论的冻土蠕变本构模型研究  被引次数:1
   李栋伟  汪仁和《应用力学学报》,2008年第25卷第1期
   假定冻土粘塑性微元损伤符合修进的莫尔-库仑准则,损伤变量服从Weibull随机概型分布;基于热力学原理和统计损伤理论,通过推导得到了相关联流动法则下的蠕变损伤耦合本构方程.为了便于研究冻土蠕变和损伤的耦合作用,将提出的本构模型,通过用户子程序嵌入到有限元程序中.最后,对冻土中桩基承载力模型试验进行了数值模拟,结果表明:基于统计损伤理论的冻土蠕变本构模型能较好的模拟冻土蠕变变形的全过程,并且与实测蠕变变形十分吻合,该模型对冻土结构物长期稳定性分析和工程预测具有重要参考意义.    

19.  四边简支矩形板的蠕变损伤非线性弯曲  
   樊丽俭  冯振宇《力学与实践》,2006年第28卷第3期
    基于Kachanov蠕变损伤理论和Von Karman非线性板理论,建立了在横向和面内载荷共同作用下蠕变损伤四边简支矩形板的非线性弯曲平衡方程,采用有限差分法进行数值迭代求解,分析了几何非线性、面内荷载等因素对板非线性蠕变损伤特性的影响.    

20.  考虑损伤效应的双层结构界面蠕变应力分析  
   陈清琦  轩福贞  涂善东《应用力学学报》,2013年第1期
   针对导致多层结构失效的界面应力问题,利用 ABAQUS 大型有限元程序,对比分析了线弹性、蠕变、蠕变-损伤条件下 Silicon/Epoxy 双层材料受到温度载荷作用时界面切应力和界面剥离应力的分布规律.分析结果表明:蠕变-损伤分析所得到界面切应力和界面剥离应力的结果要比线弹性有限元及蠕变有限元分析的结果小,其中线弹性分析得到的结果是三者中最大的;最大损伤出现在双层结构的界面边缘处,且损伤随着两种材料之间弹性模量差别的增大而增大;损伤沿界面的分布规律与界面剥离应力沿界面的分布规律类似.    

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