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1.  紧凑拉剪试样中I/II复合型穿透裂纹的三维特性分析  
   董蕙茹《计算力学学报》,2011年第28卷第4期
   进行了I/II复合型载荷作用下航空结构铝合金CTS试样线弹性的全场三维有限元计算,分析了复合型离面应力约束因子Tz和面内约束T应力的分布特性,研究了厚度和载荷条件对应力各分量及应力三轴性水平Rσ、应变能密度U0的影响以及这些量在实验中观察到的裂纹起裂方向上的特点。结果表明:(1) 平面内约束T应力在此种试样形式下为零;(2) 复合型裂纹的三维效应区与厚度成正比,为0.4-0.5B    

2.  紧凑拉剪试样中Ⅰ/Ⅱ复合型穿透裂纹的三维特性分析  
   董蕙茹《计算力学学报》,2011年第28卷第4期
   进行了Ⅰ/Ⅱ复合型载荷作用下航空结构铝合金CTS试样线弹性的全场三维有限元计算,分析了复合型离面应力约束因子Tz和面内约束T应力的分布特性,研究了厚度和载荷条件对应力各分量及应力三轴性水平Rσ、应变能密度U0的影响以及这些量在实验中观察到的裂纹起裂方向上的特点。结果表明:(1)平面内约束T应力在此种试样形式下为零;(2)复合型裂纹的三维效应区与厚度成正比,为0.4-0.5B,与载荷条件基本无关,但是厚度效应随着载荷角的减小逐渐变小,到II型载荷时基本消失;(3)离面约束因子Tz随着径向和厚度尺寸的增加逐渐减小,但在周向基本不发生变化;(4)最小应变能密度U0min的方位能够表征此种材料三维复合型断裂的裂纹起裂方向。研究结果为建立三维复合型断裂准则提供了理论基础。    

3.  三维复合型断裂的试验方法探讨  
   董蕙茹  郭万林《实验力学》,2002年第17卷第4期
   探讨了一种能够揭示三维复合型断裂现象并能记录这些现象的三维复合型断裂研究的实验方法,用此方法完成了LC4-CS航空结构铝合金不同厚度紧凑拉伸试样的I+Ⅱ复合型断裂试验。结果表明:此方法能够简便地确定出复合型裂纹的起裂载荷、破坏载荷、裂尖张开位移、滑移位移和起裂角,基本解决三维复合型断裂研究所需实验数据问题。同时发现此种材料试样的承载能力和超裂方向的确具有明显的厚度效应。    

4.  LY12复合型断裂的实验研究  
   沙江波 朱平《固体力学学报》,1996年第17卷第3期
   应用有限元方法和断裂实验对铝合金LY12在I+Ⅱ型复合载荷作用下的弹塑性断裂行为进行了研究,给出了复合型弹塑性断裂的J积分准则,结果表明:(1)不同复合型下启裂J积分值满足JIi/JIc+JⅡi/JⅡc=1,JMC=JIi+JⅡi的关系,随Ⅱ型分量增加,启裂的J积分值JMC增加JIC为JIC的两部;(2)JMC值与复合比满足JMC=K^2I.JIC/(K^21+αK^2II)+αK^2I.JIC/    

5.  中心直裂纹平台巴西圆盘复合型动态应力强度因子  被引次数:2
   汪坤  冯峰  王启智《力学与实践》,2009年第31卷第2期
    为了指导用中心直裂纹平台巴西圆盘(CSTFBD)试样进行岩石复合型动态断裂试验,利用有限元法首先验证了文献中对中心直裂纹巴西圆盘(CSTBD)得到的有关结果,分析比较了不同无量纲裂纹长度(即裂纹半长和圆盘半径之比)时两种圆盘的I, II型动态应力强度因子的时间历程,发现两者的差异大部分在10{\%}以内,同时验证了该文数值方法的可靠性. 然后讨论了CSTFBD试样I, II型动态应力强度因子的复合比、起裂角以及纯II型加载角. 研究成果可为复合型动态断裂试验中CSTFBD试样的加工、试样上应变片的粘贴、起裂方向和起裂时间的估计等提供参考.    

6.  MY准则解析复合型裂尖塑性区  
   章顺虎  王晓南  侯纪新  王心怡  刘敏《应用力学学报》,2015年第3期
   首次以MY(平均屈服)准则对I-II复合型裂纹在小范围屈服下的裂尖塑性区进行了分析,分别获得了平面应力和平面应变状态下塑性区尺寸的解析解。这两解表明,塑性区尺寸是材料屈服强度、应力强度因子、极角θ的函数。与Tresca准则、TSS屈服准则获得的解以及Mises解比较表明:Tresca准则预测塑性区上限,TSS屈服准则预测塑性区下限,MY准则预测的塑性区居于Tresca与TSS塑性区之间,逼近Mises解。另外,文中讨论了平面应力和平面应变状态下裂纹尖端的开裂问题,结果表明:当裂纹角β=π4时,平面应力状态下裂纹沿0-θ=0.2952π方向开裂;平面应变状态下裂纹沿0-θ=0.3188π方向开裂。    

7.  Ⅰ-Ⅱ复合型尖V形切口脆断准则  被引次数:4
   梁拥成  郭万林  刘一华  刘小妹《应用力学学报》,2006年第23卷第3期
   基于最大周向应力和Seweryn-Novozhilov准则,用线弹性奇异应力场,给出Ⅰ-Ⅱ复合型尖V形切口的脆性断裂准则;并把裂纹作为切口张角为零的V形切口,这样就把V形切口问题与裂纹问题的断裂准则统一起来.为了验证该准则,本文采用有机玻璃板材加工多种V形切口试件进行了拉伸实验;同时,应用该准则对文献[16]中复合载荷下双边切口试件进行了起裂方向和临界载荷预测,并与其实验结果相比较.结果表明,本文所给出的Ⅰ-Ⅱ复合型尖V形切口脆性断裂准则与实验是相吻合的,适合于实际工程应用。    

8.  平面应力裂纹稳态扩展的弹塑性大变形有限元分析  
   徐纪林《力学学报》,1982年第3期
   本文根据平面应力弹塑性断裂的带状颈缩区模型,以裂纹顶端颈缩区的相对伸长达到材料延伸率作为裂纹扩展的准则,采用塑性大变形的基本方程和有限元方法,计算了含中心裂纹的铝合金薄板在均匀拉伸作用下的裂纹稳态扩展过程,计算结果与实验结果符合很好。    

9.  SHPB冲击加载下四种岩石的复合型动态断裂实验研究  
   倪敏  汪坤  王启智《应用力学学报》,2010年第27卷第4期
   分别用绿砂岩、黄砂岩、灰砂岩、大理岩制作了三种几何相似的(φ80mm、φ122mm、φ155mm)中心直裂纹平台巴西圆盘(CSTFBD)试样;利用分离式霍普金森压杆加载,进行了Ⅰ型和Ⅰ-Ⅱ型复合动态断裂实验,并由实验结合有限元分析得到了四种岩石材料的Ⅰ、Ⅱ型动态断裂韧度KⅠd、KⅡd°研究表明:动态断裂韧度均存在尺寸效应,试样尺寸对Ⅰ-Ⅱ型复合比和纯Ⅱ型加载角均会产生影响,复合比随尺寸的增大而减小,大尺寸试样Ⅱ型加载的加载角比小尺寸试样的小.同时,由于负值的T应力显著减小了裂纹的起裂角,用广义最大拉应力准则预测的起裂角更符合实验结果.    

10.  铝合金材料剪切断裂实验分析  被引次数:4
   汤安民  师俊平《上海力学》,2002年第23卷第1期
   金属材料受载作用发生断裂,断裂面形式有拉断,剪断和拉剪混合型,由于剪断过程中塑性变形较为复杂,问题的研究难度大,观点争论多,本文对LY12-M铝合金材料复合型平面应变载荷状态下的几种断裂试验结果作了分析,认为在II型,近II型时发生的剪切型断裂,启裂点在裂尖附近应力三维度取最大值处,剪断的开裂方向则与启裂点上最大剪应力方向有关,同时对LC9R超强铝合金作常规破坏试验,该材料在拉伸,扭转与压缩试验时均呈剪切断裂,断裂面沿最大剪应力方位,破坏剪应力随试件应力三维度的降低而增大,综合分析试验结果得到了一些有用的结论。    

11.  纤维复合材料复合型断裂正应力强度因子比准则  
   刘希国  张双寅《力学与实践》,2003年第25卷第2期
   对纤维增强复合材料的裂纹起裂及开裂方向准则进行了研究,提出了复合型断裂的正应力强度因子比准则(Normal Stress Intensity Factor Raito Criterion).此准则是一种综合考虑了正应力强度因子和剪应力强度因子对裂纹起裂的推动的准则,并且不需要预先确定材料的特征尺度,使用较方便,且预测结果是很好的。    

12.  热障涂层层裂断裂性能的研究  
   徐颖强  周忍  林富华《应用力学学报》,2009年第26卷第1期
   热障涂层在高温工作环境下,由于热梯度产生的热应力不匹配会导致热障涂层层裂或剥落失效.本文针对热障涂层层裂问题,考虑温度梯度引起的热应力不匹配因素,建立热障涂层层裂I/II复合型断裂准则,并针对分层裂纹在陶瓷层与粘结层界面上和附近的三种存在形式,进行了热障涂层结构单裂纹层裂的算例分析.结果表明界面处层裂纹对应变能释放率影响最大.    

13.  冲击载荷下镁铝合金裂纹动态扩展过程的数值模拟  
   郭历伦  钟卫洲  陈忠富  罗景润《爆炸与冲击》,2016年第5期
   采用基于黏聚裂纹模型的扩展有限元方法,开展了镁铝合金结构冲击破坏过程的数值模拟研究.通过镁铝合金三点弯曲试样冲击实验,获得了不同子弹撞击速度下试样的冲击破坏模式.在此基础上,建立了实验结构的扩展有限元模型,并采用最大主应力准则,以及含损伤型的本构关系模拟材料的冲击断裂行为.对于裂纹尖端附近区域,采用黏聚裂纹模型模拟裂纹的断裂过程.对子弹速度分别为12.2、15.1、26.3 m/s的3种工况下镁铝合金试样的动态破坏过程进行了数值模拟研究,获得了与实验相一致的断裂模式.计算结果表明,试样以I型断裂模式为主,裂纹沿初始预制裂纹方向扩展.当裂纹扩展到一定程度后,在试样韧带区域被撞击端附近,由于应力波及边界效应导致该区域处于复杂应力状态,试样出现复合型断裂模式,裂纹偏离原扩展路径,与本文实验结果相吻合.    

14.  基于应变的Ⅰ/Ⅱ/Ⅲ复合型断裂准则  
   李一凡  董世明  李念斌  华文《应用数学和力学》,2017年第4期
   将已有的适用于平面断裂的最大周向应变(MTSN)准则,推广到适用于空间三维断裂的断裂准则.并具体讨论了Poisson(泊松)比对复合型断裂的面内断裂角与面外断裂角及断裂包络图的影响.Ⅰ/Ⅲ复合型断裂时,面外断裂角与Poisson比无关.Ⅱ/Ⅲ及Ⅰ/Ⅱ/Ⅲ复合型断裂条件下,面内断裂角随着Poisson比的增大而减小,面外断裂角随着Poisson比的增大而增大.在复合型断裂条件下,包络图均随着Poisson比增大而减小.且Poisson比对断裂包络图的影响大于面内断裂角,对面外断裂角影响最小.将本准则理论预测值与多组实验数据进行对比,预测值与实验值吻合较好,可知推广的MTSN准则能够较好地预测三维断裂.    

15.  复合型裂纹断裂的新准则  
   任利  朱哲明  谢凌志  张茹  艾婷《固体力学学报》,2013年第34卷第1期
   以Ⅰ-Ⅱ复合型裂纹为研究对象,对裂纹尖端的塑性区分布规律进行了理论分析.引入两组评价裂纹尖端应力场对裂纹扩展影响的参数,考虑裂纹尖端存在的局部塑性变形,并采纳如下两个假设,(1)裂纹沿最短路径穿过塑性区向弹性区扩展,(2)当在扩展方向上的弹塑性边界极半径r大于其临界极半径rc时,裂纹开始扩展.在此基础上,导出了新的复合型裂纹断裂准则,并与现有部分断裂准则及实验结果进行了对比.结果表明:新建立的复合裂纹断裂准则与实验结果吻合程度非常高.文中还分析了裂纹尖端应力场对复合断裂的影响机制,阐述了以单一KⅠc或KⅡc建立的复合裂纹扩展准则的局限性以及考虑裂纹尖端应力场的必要性.    

16.  广义应力强度因子断裂准则  被引次数:1
   马德林《力学学报》,1978年第2期
   1.引言 在单一型扩展方式下,含裂纹体的脆性断裂准则已基本解决。但是实际工程构件中的裂纹,相对于外加应力的取向往往是任意的,因此其扩展方式一般是复合型的。为了把断裂力学应用到实际工程构件中去,必须解决复合型扩展下的断裂准则问题。 近十年来,人们已作了一些关于复合型断裂的理论和实验研究。其中,最大周向应力准则[以下简称(σ_θ)max准则]和应变能密度因子准则(以下简称S_c准则)已为人们所    

17.  非线性断裂力学诸判据的相互关系  
   М.  ЮГ 王嘉新《力学进展》,1992年第22卷第3期
   <正> 断裂力学的诸判据式都要求提供有关物体开始达到临界状态的信息.为此,需要确定物体在给定载荷下的临界裂纹尺寸,或是确定零件在给定裂纹尺寸时的承载能力.本文着重分析实际中最常用的断裂力学判据特性间的关系,这些特性包括临界应力强度因子K_(Ic),抗裂性极限I_c,裂纹顶端临界张开量δ_c,弹塑性范围中应变强度因子M_(εc)和能量积分J_v.    

18.  正交异性板复合型裂纹相对周向应力断裂准则  被引次数:2
   赵琛  黄培彦《固体力学学报》,2002年第23卷第4期
   采用相对周向应力为断裂参数,提出正交异性板任意方向的Ⅰ-Ⅱ复合型裂纹的最大相对向应力断裂,准则,应用本准则确定开裂方向角时,能较合理地考虑材料特性的影响。    

19.  含中心裂纹铝合金薄板裂纹稳态扩展的实验研究  
   薛以年  韩金虎  徐纪林《固体力学学报》,1984年第1期
   一、引言对于韧性材料的含裂纹构件,通常是在大范围屈服情况下断裂的,所以必须建立弹塑性断裂理论来进行研究。用J积分判据J_(1c)或临界裂纹顶端张开位移δ_(cr)来衡量韧性材料的断裂韧性,在工程上具有实用意义。但是J_(1c)和δ_(cr)都是用来确定裂纹的初始起裂,而起裂后的裂纹稳态扩展现象很重要,特别对于硬化材料的金属薄壁构件更为明显,在裂纹缓慢稳态扩展的过程中,必须继续增加载荷,直到裂纹失稳扩展,因此要合理地确定含裂纹薄壁结构的承载能力,就需要研究裂纹稳态扩展过程。Feddersen在研究平面应力断裂问题中,用铝合金中心裂纹板试件做了大量实验,对工程设计提供了有用的分析方法,但是对于裂纹的稳态扩展过程只做了定性描述,没    

20.  三维编织CMC断裂韧性表征形式的试验研究  被引次数:6
   陶亮  矫桂琼  于洋《应用力学学报》,2002年第19卷第3期
   在试验的基础上 ,发现三维编织陶瓷基复合材料断裂试件的裂纹扩展沿着编织角方向进行 ,表现出一种非自相似的裂纹扩展模式 ,表明三维编织CMC的断裂是复合型断裂。利用材料的载荷 -位移曲线和声发射技术 ,分析了三维编织CMC在外载荷作用下的损伤行为和断裂机理 ,并且根据不同的外载荷类型 ,将三维编织CMC的断裂韧性表征分别界定在线弹性和弹塑性的两个领域里 ,初步确定三维编织CMC的断裂韧性表征形式    

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