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共有20条相似文献,以下是第1-20项 搜索用时 187 毫秒

1.  基于有限元的金属基短纤维复合材料MMC的一种统计蠕变模型  
   岳珠峰《应用数学和力学》,2002年第23卷第4期
   在有限元分析的基础上建立了一个单向应力状态下金属基短纤维复合材料(MMC)的统计蠕变模型。首先建立细胞模型并进行有限元分析,得到了单向应力状态下材料细观尺寸及载荷方向对宏观蠕变响应的影响规律。通过在细胞模型中增加一界面层(考虑材料特性和厚度)来研究基体和纤维的界面对MMC宏观蠕变响应的影响。基于细胞模型的数值结果,提出了一适用于纤维平面随机分布的随机统计模型,该模型考虑了纤维的断裂。通过试验获得纤维的统计分布规律。分析结果表明随机统计模型可以满意地描述试验结果,进一步讨论了材料细观尺寸,纤维的断裂特性以及界面层的材料特性和厚度对MMC宏观蠕变响应的影响。    

2.  兼具基体蠕变和轻度界面蠕变的复合材料的本构特性  
   罗海安  翟军《力学学报》,1996年第5期
   金属基复合材料的基体蠕变特性在一定的温度与应力下表现明显,当界面为非理想并具有粘弹性性质时,其对复合材料的整体蠕变亦有重要影响.本文利用具有非理想界面的复合材料的Mori-Tanaka方法,研究了既具有基体蠕变又具有界面轻度蠕变的复合材料的本构关系,给出了各微结构参量对复合材料整体蠕变特性的影响    

3.  兼具基体蠕变和轻度界面蠕变的复合材料的本构特性  
   罗海安  翟军《力学学报》,1996年第28卷第5期
   金属基复合材料的基本蠕变特性在一定的温度与应力下表现明显,当界面为非理想并具有粘弹性性质时,其对复合材料的整体蠕变亦有重要影响,本文利用具有非理想界面的复合材料的Mori-Tanaka方法,研究了既具有基体蠕变又具有界面轻度蠕变的复合材料的本构关系,给出了各微结构参量对复合材料整体蠕变特性的影响。    

4.  泥岩三轴蠕变实验研究  被引次数:1
   张向东  傅强《应用力学学报》,2012年第29卷第2期
   采用MTS伺服刚性压力实验机对高家梁煤矿泥岩进行了三轴蠕变实验研究,获得了泥岩在不同应力条件下的蠕变变形规律。实验表明围压对泥岩微观缺陷的发展有一定的限制作用。随着围压的增加,泥岩的三轴抗压强度和弹性模量均有所增加。在围压一定时:衰减蠕变量随轴压的增大而增大;衰减蠕变率随偏应力的增加而增大;稳态蠕变率随偏应力的增大而增大。在偏应力一定时,稳态蠕变率随围压的增大而减小。当围压大于4MPa后,围压的限制作用将明显减小。随着围压继续增大,稳态蠕变率变化并不明显。根据获得的实验数据,用回归法求出了H-K模型蠕变方程的参数。结果表明H-K模型能较好地模拟实验结果。在实际工程中可通过支护增加围压以提高围岩屈服强度,也可根据实际工程中泥岩蠕变的变化趋势确定合理的二次支护时间,避免流变破坏的发生。    

5.  金属基复合材料的蠕变与松弛  
   杨庆生  陈浩然《计算力学学报》,1992年第9卷第4期
   本文利用微观力学方法研究了金属基复合材料的常温蠕变和应力松弛,连续纤维在弹性粘塑性基体内单向铺设。本文的结果与实验结果符合较好。研究表明,纤维在轴向对基体的蠕变起到明显阻止作用,而在横向和剪切变形下的作用较小。在低应力水平下,复合材料的蠕变变形很小,在高应力水平时,蠕变变形明显甚至引起蠕变破坏。    

6.  高温环境下纤维复合材料蠕变损伤的细观机理研究  
   姜云鹏 岳珠峰《上海力学》,2004年第25卷第4期
   首先利用复合材料纤维断裂单胞模型,编制蠕变损伤子程序,对单胞模型进行蠕变损伤分析。分析了纤维/基体弹性模量比对蠕变变形、蠕变损伤以及应力场的影响。从计算结果发现,蠕变损伤首先在纤维断裂尖端起始,然后沿着一定的角度向基体外围延伸,直至完全损伤,而且纤维/基体模量比对高温环境下的复合材料蠕变损伤产生很大的影响;纤维与基体的模量相差越大,复合材料越容易变形,抵抗蠕变变形的能力就越小,蠕变损伤越严重。经过对不同韧性的基体材料进行研究,发现基体韧性低的复合材料蠕变损伤明显高于高韧性基体复合材料,表明低韧性基体复合材料抵抗蠕变破坏的能力较低。    

7.  考虑纤维端头脱粘的金属基复合材料轴向弹塑性拉伸性能的研究  被引次数:2
   苏晓风 陈浩然《应用数学和力学》,1996年第17卷第8期
   本文建立在广义自洽有限元迭代平均化方法的基础上,分析了纤维端头脱粘对SiC晶须增强铝基复合材料的轴向弹塑性拉伸性能的影响.分别计算了不同纤维长径比与体分比下有纤维端头脱粘情况的金属基复合材料的轴向拉伸性能.并与界面完好的情况相对比,得出了纤维端头脱粘的影响随纤维长径比增大而减小,和随纤维体分比增大而增大的结论.    

8.  蓝宝石单晶纳米压痕蠕变性能研究  
   柯 瑞 张宇民 陈子羿 周玉锋 宋志成《人工晶体学报》,2014年第3期
   蓝宝石单晶的蠕变性能对结构失效行为有很大的影响。本文采用纳米压痕测试方法对蓝宝石单晶窗口材料的蠕变性能进行了测试与分析。分析表明,纳米压痕测试方法能够较为精确地测得蓝宝石单晶蠕变应力指数;不同的最大载荷对蓝宝石单晶的蠕变位移及蠕变应力指数没有明显的影响;蓝宝石单晶的蠕变位移及蠕变应力指数随着加载速率的减小分别减小和增大。    

9.  SMA复合材料在热载条件下的残余应力分析  
   王健  沈亚鹏《上海力学》,2000年第21卷第1期
   本文基于三相复合圆柱模型发展了增量型的分析方法,讨论在SMA复合材料中由于SMA材料相变以及各相材料热特性随温度变化引起的残余应力。研究基体与过渡恸介面和纤维与过渡界面间的残余应力,同时讨论由于基体相的变化对残余应力的影响。特别研究了涂层和复合材料基体间界面处的残余应力受纤维体积比、涂层厚度、纤维最大相变应以及基体中纤维取向等影响,而且讨论了计及应力对相就运动方程的影响时对SMA复合材料相变温度和    

10.  原位自生20vol.%TiCP/LD7Al基复合材料蠕变的应力指数和门槛应力  
   嵇峰  宋爱君  张卫国  郝秋红  白邦伟  刘日平  马明臻《物理学报》,2010年第59卷第3期
   在523 K,573 K和623 K恒应力压缩条件下研究了原位自生20vol%TiCp/LD7Al基复合材料和LD7Al合金的高温蠕变行为.对蠕变速率与外加应力在双对数坐标中进行拟合,获得了复合材料和基体铝合金的应力指数;通过在幂率方程中引入有效应力(σ-σ0),对实验数据进行线性回归外推至零蠕变速率得到相应的门槛应力.实验结果显示,复合材料的应力指数和门槛应力均高于LD7Al合金.TiC颗粒的存在,明显改善了LD7Al合金的高温蠕变 关键词: p/LD7Al基复合材料')" href="#">TiCp/LD7Al基复合材料 蠕变 应力指数 门槛应力    

11.  短纤维金属基复合材料应力传递的有限元分析  
   康国政  高庆《应用力学学报》,2001年第18卷第1期
   基于短纤维增强金属基复合材料的单纤维轴对称和三维细观力学模型,利用弹塑性有限元分析方法对该复合材料中基体与纤维间的应力传递进行研究,研究中主要讨论了基体、纤维和界面的力学性能以及纤维位向的变化对应力传递和应力分布的影响。研究表明,复合材料微结构参数的变化将显著影响基体与纤维间的应力传递和复合材料中的应力分布,复合材料设计过程中必须考虑合理的微结构特征。    

12.  ABS注塑制品的模内蠕变试验研究  被引次数:2
   赵振峰  陈政  吴海宏  申长雨  王静《实验力学》,2006年第21卷第4期
   不同于传统的热残余应力分析,本文着眼于注塑制品的模内蠕变研究。通过测试ABS注塑薄板在不同工艺条件下的收缩变形,比较基于弹性理论的热收缩,进而得到了模内蠕变量。分析结果表明,模内蠕变对于降低制品最终的收缩变形起着重要的作用。在研究了各种工艺条件对制件模内蠕变的影响后,发现较低的模腔表面温度或较长的成型周期会导致蠕变增大,而制件在模内的蠕变(或应力松弛)主要发生在固化后的高温区。本文同时探讨了保压压力对蠕变的影响。高注塑保压压力通常会减小注塑件的收缩,但同时会减小制件模内蠕变。    

13.  短纤维取向对Al2O3f+Cr/ZL109复合材料干滑动摩擦磨损性能的影响  
   杜军 尹健 等《摩擦学学报》,2002年第22卷第5期
   利用挤压铸造法制备了Al2O3f Cf/ZL109短纤维混杂金属基复合材料,并利用统计学方法对比研究了在滑动速度0.837m/s、载荷196N条件下纤维取向对该混杂复合材料干滑动摩擦磨损性能的影响。结果表明:在纤维平行取向和垂直取向时,该混杂复合材料的磨损率和摩擦系数均服从正态分布;平行取向情况下磨损率均值大于垂直取向下的磨损率,而摩擦系数均值小于垂直取向;纤维垂直取向有利于复合材料耐磨性能的提高,2种取向下复合材料的主要磨损机制均为犁沟磨损。    

14.  短纤维取向对Al_2O_(3f) C_f/ZL109复合材料干滑动摩擦磨损性能的影响  
   杜军  刘耀辉  于思荣  代汉达  尹健《摩擦学学报》,2002年第22卷第5期
   利用挤压铸造法制备了 Al2 O3 f Cf/ZL10 9短纤维混杂金属基复合材料 ,并利用统计学方法对比研究了在滑动速度 0 .837m/s、载荷 196 N条件下纤维取向对该混杂复合材料干滑动摩擦磨损性能的影响 .结果表明 :在纤维平行取向和垂直取向时 ,该混杂复合材料的磨损率和摩擦系数均服从正态分布 ;平行取向情况下磨损率均值大于垂直取向下的磨损率 ,而摩擦系数均值小于垂直取向 ;纤维垂直取向有利于复合材料耐磨性能的提高 ,2种取向下复合材料的主要磨损机制均为犁沟磨损    

15.  物理老化对玻璃态高聚物非线性蠕变行为的影响  被引次数:1
   罗文波  唐欣  李其抚《固体力学学报》,2008年第29卷第1期
   在不同应力水平下对经历不同老化时间的有机玻璃(PMMA)进行常温蠕变测试,分析物理老化和应力对材料蠕变柔量函数的影响.分析表明,老化时间对PMMA蠕变行为的影响满足流变简单性规律,即不同老化时间的蠕变柔量曲线可以沿对数时间轴平移而叠加到参考曲线上.取最长的老化时间为参考状态,依时间-老化时间等效原理,得到了各应力水平下的蠕变柔量主曲线.老化移位因子与老化时间在双对数坐标图上呈现线性关系,其负斜率就是老化移位率.结果表明,老化移位率随应力的增高而减小.    

16.  界面对金属基复合材料轴向弹塑性拉伸性能的影响及局部应力场的分析  
   苏晓风  陈浩然《计算力学学报》,1997年第14卷第1期
   本文建立在广义自洽有限元迭代平均化方法的基础上,计算了存在弹性界面相的SiC晶须增强铝基复合材料的轴向弹塑性拉伸性能。研究了界面厚度以及界面在不同纤维长径比和体分比情况下对复合材料轴向拉伸性能的影响。本文同时分析了界面材料性质的分布形式对复合材料的拉伸性能及局部应力场的影响    

17.  短纤维/硅树脂复合材料的性能研究  被引次数:9
   付善菊  王飞  韩哲文  吴平平《功能高分子学报》,2000年第13卷第1期
   分别用PET短纤维和硅灰石(无机针状晶须)增强甲基乙烯基硅树脂,研究了纤维长度、含量与复合材料力学性能的关系,并考察了增强纤维对硅树脂热稳定性的影响。结果表明:PET短纤维增强硅树脂复合材料的拉伸强度、模量和硬度显著提高,断裂伸长率下降;PET纤维长径比在180~300范围内时,复合材料的拉伸强度增大;硅灰石增强的复合材料强度、模量及硬度提高相对较小,断裂伸长率随强体用量增多,先增加而后降低,存在    

18.  聚合物纳米复合材料蠕变性能研究进展  
   张忠  贾玉  高云  杨晶磊《力学进展》,2011年第41卷第3期
   聚合物在室温甚至低温条件下的蠕变被认为是制约其更广泛应用的主要瓶颈之一.实验研究发现添加很低含量(1{\%}重量或体积含量)的纳米颗粒,在基本上不影响基体其他力学和物理性能的前提下,能够大幅度提高聚合物的耐蠕变性能; 另外和静态性能相比较,蠕变和松弛等特性对于聚合物微观结构的变化和分子链的相互作用更加敏感,能够在新型纳米复合材料(如多层级纳米复合材料)的力学设计中为我们提供更加丰富的微观结构及其相互作用的信息.本文综述了多种形貌纳米颗粒(包括金属氧化物、碳纳米管、层状纳米黏土等)对聚合物耐蠕变性能影响的研究现状和进展.讨论了纳米颗粒的种类、形貌和含量,以及外部应力水平和温度等因素对聚合物基体材料蠕变性能的影响规律;分析了目前一些常用的模拟和预测蠕变行为的模型, 并利用这些模型,结合纳米复合材料特点, 对蠕变实验结果进行了模拟和预测;结合多层级纳米复合材料的实验研究结果,阐述了蠕变条件下纳米复合材料分子链间相互作用的特点;进而探讨了纳米颗粒影响聚合物蠕变性能的机理,展望了该领域研究的发展态势.    

19.  蠕变压痕实验的计算机模拟  被引次数:2
   万建松  岳珠峰  张克实《力学与实践》,2002年第24卷第1期
   采用有限元的方法对双相材料的蠕变压痕实验进行了数值模拟,在有限元数值解的基础上,定义了相应于传统单轴蠕变实验的“等效应力”和“等效应变”,建立了蠕变压痕实验同传统单轴蠕变实验之间的关系,给出了确定薄膜蠕变应力指数和蠕变常数的方法;同时数值解的结果表明,实验中通过控制压痕深度不超过薄膜厚度的 5%~10%,忽略基体的硬化指数对确定薄膜性能的影响存在一定的误差,但基体的弹性模量对确定薄膜的蠕变性能影响不大。    

20.  热对流作用下筒壁涂层的边裂行为  
   彭中伏  陈学军《力学学报》,2018年第2期
   边裂(边缘开裂)是涂层热致损伤的主要模式之一.边缘裂纹穿透涂层后,常导致界面脱粘从而驱使涂层与基体剥离,最终丧失对基体的保护作用.本文以热应力强度因子表征边缘裂纹的扩展驱动力,研究筒壁涂层在热对流作用下的边裂行为.首先,利用拉普拉斯变换法,得到了瞬态温度场及热应力场的封闭解.其次,运用Fett等的三参数法确定了筒壁涂层边缘裂纹的权函数.最后,基于叠加原理和权函数方法计算了边缘裂纹的热应力强度因子.探讨了无量纲时间、边缘裂纹深度、基体/涂层厚度比、热对流强度等参数对热应力强度因子的影响规律.结果表明:热应力强度因子的峰值既非发生在热载荷初始时刻,也非发生在热稳态时刻,而出现在时间历程的中间时刻;增大热对流强度不仅可提高热应力强度因子的峰值,而且使峰值提前出现;其他条件相同时,热应力强度因子随着边缘裂纹长度的增大而降低;增大涂层厚度或减小基体厚度可增强涂层抵抗瞬态热载荷的能力.    

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