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共有20条相似文献,以下是第1-20项 搜索用时 203 毫秒

1.  泥岩三轴蠕变实验研究  被引次数:1
   张向东  傅强《应用力学学报》,2012年第29卷第2期
   采用MTS伺服刚性压力实验机对高家梁煤矿泥岩进行了三轴蠕变实验研究,获得了泥岩在不同应力条件下的蠕变变形规律。实验表明围压对泥岩微观缺陷的发展有一定的限制作用。随着围压的增加,泥岩的三轴抗压强度和弹性模量均有所增加。在围压一定时:衰减蠕变量随轴压的增大而增大;衰减蠕变率随偏应力的增加而增大;稳态蠕变率随偏应力的增大而增大。在偏应力一定时,稳态蠕变率随围压的增大而减小。当围压大于4MPa后,围压的限制作用将明显减小。随着围压继续增大,稳态蠕变率变化并不明显。根据获得的实验数据,用回归法求出了H-K模型蠕变方程的参数。结果表明H-K模型能较好地模拟实验结果。在实际工程中可通过支护增加围压以提高围岩屈服强度,也可根据实际工程中泥岩蠕变的变化趋势确定合理的二次支护时间,避免流变破坏的发生。    

2.  云母石英片岩的三轴蠕变试验研究  
   陈文玲  赵法锁《力学学报》,2007年第15卷第4期
   在三轴蠕变试验的基础上,通过对径向蠕变和轴向蠕变的比较研究,得出云母石英片岩的蠕变变形和长期强度特点:径向蠕变变形比轴向蠕变变形敏感,以径向蠕变长期强度作为长期强度更合理;围压越大,对径向变形的约束能力越强,径向蠕变长期强度和轴向蠕变长期强度均增加,径向蠕变长期强度与轴向蠕变长期强度的比值减小。同时指出进行径向蠕变研究的意义。    

3.  聚合物注塑残余应力研究进展  被引次数:7
   黄峡宏  余敏强  周持兴《力学进展》,2000年第30卷第2期
   综述了聚合物注塑残余应力的研究进展,详细介绍计算残余应力所用的理论模型及其基本概念,注塑制品残余应力由两部分组成,并且有不同的测试方法,这些应力是造成制品曲变形的原因,对于残余流动应力,重点分析本构模型的发展和注塑控制方程的建立;对于残余热应力,则讨论了冷却过程中的相变问题,以及热粘弹性模型在应力分析中的应用;最后介绍测量残余应力的几种实验方法。    

4.  注塑制品残余应力的研究进展  
   李廷健  朱辉  樊利  阳立  张杰《高分子通报》,2017年第1期
   由于实际工艺条件往往与理想值存在一定偏差,制品在成形后通常会存在一些难以避免的缺陷,而残余应力正是最为常见的一种.注塑制品的残余应力是在注塑成形过程中,外界约束去除后,仍存在于塑件内部的应力,在后期使用过程中容易引起塑件的翘曲、变形、乃至断裂破损,多数情况下对制品不利.因此,在塑料制品设计时应充分考虑到残余应力的影响.本文较为全面地介绍了注塑制品残余应力的产生、检测、减小残余应力的措施及残余应力的计算机模拟等内容.    

5.  塑料注模成型中的流体力学问题  
   陈允明《力学进展》,1983年第13卷第3期
   塑料注模成型是塑料加工的主要方法之一。先由注塑机加压使熔融热塑料经导管通过一个或几个“门”进入加工精细的冷模,直到充满整个模型。这是第一阶段。充满后提高压力(或保持压力)一段时间,再注入一些热塑料以补偿以后冷却时的体积收缩。停止注入后的自然冷却是笫三阶段。当然这方面化工的研究是主要的,然而流体力学也有其一席之地,因为虽然单个塑料制品很便宜,但模型及注塑机很贵,所以应用流体力学理论来判断所设计的模型及注塑机能否达到要求(例如,在给定压力下能否充满整个模型)是很有价值的。而且    

6.  微型燃气轮机用CW原表面回热器蠕变分析  
   张冬洁  王军伟  曾敏  王秋旺《工程热物理学报》,2008年第29卷第4期
   高效紧凑式微型燃气轮机用原表面回热器,长期处于高温高压工作环境,换热片材料会随着工作时间延长而发生不可恢复的塑性变形(即蠕变).发生蠕变后,气流通道变形严重,气流流通不畅,甚至会造成换热片破裂,导致回热器报废.本文应用隐式蠕变Norton方程分析了CW(Cross Wavy)原表面回热器在工作条件下运行40000h后的蠕变情况,验证了换热器材料的可靠性,发现空气和燃气通道的压差是产生蠕变的主要原因,并提出了合理的压差范围和有效预防蠕变的通道结构型式,通过对不同材料蠕变情况的对比,建议回热器应选用含有抗蠕变金属Nb的不锈钢材料制造.    

7.  结晶型聚合物注塑过程冷却模型的数值模拟  
   陶四平  付晓蓉  杨鸣波  于润泽《高分子学报》,2005年第1期
   对HDPE平板状注塑件的冷却过程进行了数值模拟 .基于小分子结晶性物质的冷却模型 ,建立了固相、液相及固液相界面的控制方程 ,方程中引入热焓E和参数T 后 ,将带耦合条件的热传导方程转变为非线性抛物型方程 ,按控制容积法将其离散后 ,用数学软件Matlab获得了PE的三维温度场 ,这为探讨带相转变的热传导问题提供了一种有效的数值方法 .通过对制件芯层温度变化的模拟值与实验值的比较 ,比较了不同相变温度下理论结果的准确性 ,结果表明 ,在引入一定过冷度后 ,将相变温度定义在低于平衡熔点以下时 ,该方法的模拟值具有更好的准确性 .同时 ,模型分析了不同工艺条件对制件芯层冷却过程的影响 ,通过相变平台出现的先后以及终止时间的不同 ,说明充模温度主要影响熔体阶段的冷却以及相变出现的先后 ,而模具温度主要影响固体阶段的冷却以及相变平台终止的先后 .    

8.  注塑成型充填/后充填过程统一的可压缩流动分析  
   申长雨  王利霞  陈静波  李倩《计算力学学报》,2007年第24卷第2期
   注塑成型是重要的塑料成型工艺,成型过程中熔体在模腔中的流动和传热对最终制品的性能和质量有重要的影响,因此,精确预测注塑过程的流动及传热历史,并进一步预测注塑制品的收缩、翘曲和机械性能等性能和质量指标具有重要意义。为了精确地描述成型过程中材料的流动及传热行为,本文针对注塑成型过程的工艺特点,将充填后充填过程作为一个统一的过程,考虑材料可压缩性及相变对充填和后充填过程的影响,建立了充填后充填过程的统一数学模型。采用有限元/有限差分/控制体积混合数值方法,实现了注塑成型充填后充填一体化模拟。数值模拟结果与实验结果的对比,验证了本文模型和算法。    

9.  聚合物注塑残余应力的研究进展  
   黄峡宏  余敏强  周持兴《力学进展》,2000年第30卷第2期
   综述了聚合物注塑残余应力的研究进展,详细介绍计算残余应力所用的理论模型及其基本概念.注塑制品残余应力由两部分组成,并且有不同的测试方法,这些应力是造成制品翘曲变形的原因.对于残余流动应力,重点分析本构模型的发展和注塑控制方程的建立;对于残余热应力,则讨论了冷却过程中的相交问题,以及热粘弹性模型在应力分析中的应用;最后介绍测量残余应力的几种实验方法.    

10.  界面特性对短纤维金属基复合材料蠕变行为的影响  
   姜云鹏 岳珠峰 万建松《计算力学学报》,2003年第20卷第6期
   基于短纤维增强金属基复合材料(MMC)的单纤维三维模型(三相),利用粘弹性有限元分析方法对影响金属基复合材料的蠕变行为的因素进行了较为系统的分析。研究中主要讨论了界面特性和纤维取向角对金属基复合材料的蠕变性能的影响。研究结果发现,界面特性诸如厚度、模量和应力指数都对纤维最大轴应力和稳定蠕变率产生影响:稳态蠕变率随界面模量的增大而逐渐减小,当高于基体模量时基本保持不变;纤维轴应力的变化与蠕变率正好相反。稳态蠕变率随界面厚度、应力指数的增加而增大;而轴应力则随之减小。同时不同的纤维取向也影响金属基复合材料蠕变时的轴应力分布和稳态蠕变率。    

11.  自由曲面光学透镜注射成型误差因素研究  被引次数:1
   杜雪  王尔祺  李荣彬  张志辉《应用光学》,2007年第28卷第6期
   自由曲面光学透镜注射成型误差对其光学性能将产生直接影响。注射成型过程中,注射工艺参数组合的优劣,直接影响成型误差的大小。为了获得高精密度的光学元件,就热塑性塑料的注射温度、模具温度、注射压力、保压压力及保压时间等主要工艺参数,对注射成型误差的影响进行综合研究,并且进行了实验验证。研究结果表明:适当提高注射温度与模具温度,同时采用高压注射、高压保压以及快速保压工艺,可显著降低注塑工件的体积收缩率,显著提高面形精密度,其光学表面面形误差小于0.1μm。可为注射工艺设计提供合理的依据。    

12.  振动注塑PP的拉伸蠕变研究  
   陆颖  彭欢  申开智  杨奇  严正《高分子学报》,2008年第8期
   分别通过改变机械振动注塑机的频率(5~25 Hz)和压力(10~18 MPa)获得不同条件下成型的PP样条,然后在各种成型条件下的PP样条上分别施加相同的拉伸力(F=125 N),进行24 h拉伸蠕变实验.结果表明,在相同的振动频率(10 Hz)和不同的振动压力下成型的PP试样,其24 h蠕变量随着压力的增大而减小;在相同振动压力(12 MPa)和不同的振动频率下成型的PP试样,其24 h蠕变量随着频率的增大而增大.当振动频率达到f=10 Hz的时候,其24 h拉伸蠕变量的变化趋于平缓.同时,也对不同振动条件下注塑的PP试样进行拉伸实验,冲击实验和动态力学性能测试,讨论了成型条件对性能的影响.    

13.  高温环境下纤维复合材料蠕变损伤的细观机理研究  
   姜云鹏 岳珠峰《上海力学》,2004年第25卷第4期
   首先利用复合材料纤维断裂单胞模型,编制蠕变损伤子程序,对单胞模型进行蠕变损伤分析。分析了纤维/基体弹性模量比对蠕变变形、蠕变损伤以及应力场的影响。从计算结果发现,蠕变损伤首先在纤维断裂尖端起始,然后沿着一定的角度向基体外围延伸,直至完全损伤,而且纤维/基体模量比对高温环境下的复合材料蠕变损伤产生很大的影响;纤维与基体的模量相差越大,复合材料越容易变形,抵抗蠕变变形的能力就越小,蠕变损伤越严重。经过对不同韧性的基体材料进行研究,发现基体韧性低的复合材料蠕变损伤明显高于高韧性基体复合材料,表明低韧性基体复合材料抵抗蠕变破坏的能力较低。    

14.  基于Taguchi试验设计方法的注塑成型翘曲优化  被引次数:1
   吴真繁  孙宝寿  张勇《宁波大学学报(理工版)》,2011年第24卷第3期
   应用Taguchi试验设计方法,选用正交表L9(34)进行正交试验设计和方差分析,对注塑流动过程进行CAE模拟分析,研究了熔体温度、模具温度、保压压力和保压时间等因素对制品翘曲影响的显著性和贡献度.并根据上述试验得到的影响度排名,将最重要因素的水平进行密化,通过混合水平正交试验设计,获取各因素最佳水平组合,对注塑工艺参数进行优化,大大提高了注塑产品质量.    

15.  地开石聚丙烯复合改性塑料研究  
   朱明高  金优炼  李文贤  崔明伟  张曼卿《宁波大学学报(理工版)》,1991年第2期
   本项研究以浙江省储量较富的地开石作为聚丙烯塑料的填料,以常规方法造粒、注塑成型后,对其力学性能、热性能和电学性能进行了系统的测试,并作为制品与聚丙烯塑料制品进行了比较。从总体上看,复合改性后的塑料的力学性能与纯聚丙烯塑料相差不大,但绝缘耐电压强度及热变形温度则略有提高。复合改性塑料的可电镀性及注塑制品的收缩性方面均优于纯聚丙烯塑料。    

16.  单向压缩状态下上海地区软土的蠕变变形与次固结特 性研究  
   徐珊  陈有亮  赵重兴《力学学报》,2008年第16卷第4期
   基于上海地区原状软土的一维固结试验,讨论了在不同加荷比、加荷速率及超载预压情况下软土的蠕变变形特性和次固结特性。试验结果表明:蠕变变形随应力水平、加荷速率的增大而增大。相同应力水平下,加荷比较大的土样蠕变变形较小。蠕变变形为非线性,随着应力水平的增加,蠕变变形从粘弹性到粘塑性转变,加荷比较大时,这种转变更明显。对试验结果进行曲线拟和,确定Metchell一维经验模型参数,拟和曲线与试验结果吻合较好。通过对次固结阶段试验数据的线性拟合可知,对于正常固结土,次固结系数Ca值受应力水平和加荷比的影响不大,而与加荷速率密切相关,加荷速率较大时,Ca值随荷载的增大急剧增大后略有降低。超载预压可有效减小次固结系数,从而有利于减小工后次固结沉降。    

17.  氯盐腐蚀对充填膏体蠕变特性影响的试验研究  
   孙琦  李喜林  卫星  母倩雯《实验力学》,2015年第30卷第2期
   为探索充填膏体在经过不同时长氯盐腐蚀后的蠕变规律,采用饱和氯化钠(NaCl)溶液,对养护28天的充填膏体进行干湿循环加速腐蚀试验。采用TAW2000型岩石三轴试验机,将未经腐蚀的试件和经过不同时间腐蚀的试件分别进行不同应力水平的三轴蠕变试验,并对试验结果进行对比分析。在试验基础上,建立了氯盐腐蚀条件下充填膏体的蠕变模型。将一个应变触发的非线性粘壶串联在原来的Poynting-Thomson模型上,建立了一个改进Poynting-Thomson模型。研究表明:在腐蚀早期,经过腐蚀的充填膏体蠕变变形较之未经腐蚀的小;随着腐蚀时间延长,充填膏体的蠕变变形逐渐增大;在长时间腐蚀、高应力水平同时存在的条件下,充填膏体会出现加速蠕变现象。本文建立的蠕变模型与蠕变试验数据吻合较好,能够反映出充填膏体在氯盐腐蚀作用下的蠕变特征。    

18.  热塑料板膜工艺与热塑料教具  
   赵志清  赵政《物理实验》,2003年第23卷第6期
   热塑料板膜工艺是用热成型方法制作单件塑料教具和塑料配件的一种技术,它为无塑料制品生产能力的大、中院校物理、化学、生物实验室在研制教学仪器或做仿真制品时提供可行的石膏——锡模方法.教师采用该工艺,可在无现成模具和无注塑设备的条件下生产塑料教具,并可为计算机虚拟教学,提供实体模型.    

19.  分级加载条件下紫色泥岩三轴蠕变特性研究  被引次数:2
   张向东  尹晓文  傅强《实验力学》,2011年第26卷第1期
   流变性质是岩石材料的重要力学特性,以紫色泥岩为例,在分级加载条件下研究了其三轴蠕变特性。采用自行研制的重力杠杆式岩石蠕变实验机,并配备三轴压力室,对紫色泥岩实施分级加载三轴蠕变实验。实验结果表明,紫色泥岩在相同轴压条件下,围压越大,瞬时弹性变形和蠕变变形越小;在相同围压条件下,轴压越大,二者变形越大。紫色泥岩的蠕变速率具有相同的变化趋势,且在相同轴压条件下,围压越大,稳定蠕变阶段的蠕变速率越不明显。另外,应力与瞬时应变线性拟合结果表明,瞬时轴向应变与轴向荷载近似成比例增长。通过分析紫色泥岩蠕变曲线变化趋势,认为采用H/M模型进行模拟较为合理。并且采用MATLAB软件非线性回归分析进行模型参数拟合,最后得到实验曲线与理论曲线的最大误差在2e-5左右。证明采用的H/M模型能较好地描述紫色泥岩的蠕变特性。    

20.  蠕变理論的平面接触問題  
   H.X.阿魯秋年  黄茂光  柯受全  李桃萼  穆霞英  卢錫年《力学学报》,1960年第3期
   本文推导了蠕变理論的平面接触問題的解,其中考虑了时效和材料瞬时变形时模量的改变。 在线性的提法中,这个問題普罗考波維奇曾进行过研究。 在解决非綫性蠕变条件下的接触問題时,必須从某些有相当物理根据的应力应变关系的假设出发。从这个观点上来看,用任何一种时效类型的蠕变理論都是不适宜的,因为它在解这些問題时会导致不正确的结果,这里我们用塑性滞后理论作为原始的物理假设。这一假设是由拉包特诺夫对于陈化材料给出的,并由作者加以发展。 近年来,曾进行过一系列实验专门验证塑性滞后理论的基本方程,验证结果说明了对于像铝合金、铜、低碳钢之类的材料理论和实验符合得相当不错。 在§1中推导了物体在平面应变状态下材料蠕变的塑性滞后理论,答出了有关应力应变分量的基本方程。 在§2中应用这些方程,假设应力应变成(?)次规律的条件下预先地解出半平面的平衡问题,这半平面处在非綫性蠕变条件下,并受到沿垂直方向加在自由表面上的集中力的作用,解直接用位移表示。 在§3中进一步使用这些解,证明了非线性蠕变理论的平面接触問題的解可以化为二个联立的积分方程解。 对于在对称或在反对称承载情况下的受压物体,在同一节的2—4°中也进行了研究,并导出了这些方程的解。    

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