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共有20条相似文献,以下是第1-20项 搜索用时 187 毫秒

1.  纤维排列方式对复合材料总体粘弹性常数的影响  被引次数:3
   许震宇  张若京  何伟《应用力学学报》,2003年第20卷第4期
   对于金属基或高分子聚合物基复合材料,在特定情况下会表现出明显的粘弹性特性。本文采用Riemann—Liouville形式的分数阶导数模型描述基体的粘性特性,通过渐进均匀化方法给出了预测纤维加强复合材料整体本构关系的解析表达式,给出应用于基体具有Makris粘弹性关系的具体形式。最后,考察了圆截面纤维正方形排列和对角排列时的总体粘弹性弹性常数随纤维比的变化曲线。结果表明,这类复合材料仍具有粘弹性特性,其整体粘弹性本构关系的弹性部分综合了纤维弹性和基体弹性的贡献,粘性部分来自基体粘性的贡献,复合材料具有和基体相同的粘性系数和分数阶。为分析微结构特征对整体特性的贡献,须求解两类局部问题。在相同纤维体积比情况下,正方形排列的总体弹性系数大于正方形对角排列,而粘性常数相反。    

2.  兼具基体蠕变和轻度界面蠕变的复合材料的本构特性  
   罗海安  翟军《力学学报》,1996年第5期
   金属基复合材料的基体蠕变特性在一定的温度与应力下表现明显,当界面为非理想并具有粘弹性性质时,其对复合材料的整体蠕变亦有重要影响.本文利用具有非理想界面的复合材料的Mori-Tanaka方法,研究了既具有基体蠕变又具有界面轻度蠕变的复合材料的本构关系,给出了各微结构参量对复合材料整体蠕变特性的影响    

3.  兼具基体蠕变和轻度界面蠕变的复合材料的本构特性  
   罗海安  翟军《力学学报》,1996年第28卷第5期
   金属基复合材料的基本蠕变特性在一定的温度与应力下表现明显,当界面为非理想并具有粘弹性性质时,其对复合材料的整体蠕变亦有重要影响,本文利用具有非理想界面的复合材料的Mori-Tanaka方法,研究了既具有基体蠕变又具有界面轻度蠕变的复合材料的本构关系,给出了各微结构参量对复合材料整体蠕变特性的影响。    

4.  复合材料动态粘弹性能的细观研究  被引次数:1
   梁军《固体力学学报》,2001年第22卷第4期
   利用细观力学的Eshelby等效夹杂方法研究了颗粒增强复合材料的动态粘弹性力学性能,分析了材料复模量随夹杂体积分数、载荷频率之间的变化规律,给出了许多有意义的结论,为复合材料结构的优化设计及应用提供了理论基础。    

5.  广义二阶流体管内轴向流动  被引次数:4
   何光渝 黄军旗《应用数学和力学》,1995年第16卷第9期
   在流体的本构关系中引入分数阶导数运算,对于介于粘性与弹性之间的流体的描述更具有合理性。本文将这种关系引入二阶流体,研究其管内轴向流动。我们先求出了1/2阶导数的解析解,用以验证Laplace数值反演的CRUMP方法的有效性。然后用CRUMP法分析二阶流体管内轴向流动的特征。分析表明粘弹性特征越明显的流体,其速度与应力对分数导数的阶数越具有敏感性。    

6.  分数导数型本构关系描述粘弹性梁的振动分析  被引次数:2
   陈立群 程昌钧《上海力学》,2001年第22卷第4期
   本文研究粘弹性梁在周期激励作用下的受迫振动问题。梁的材料满足Kelvin-Volgt分数导数型本构关系。基于动力学方程、本构关系和应变-位移关系建立了小变形粘弹性梁的振动方程。采用分离变量法分析粘弹性梁的自由振动,导出模态坐标满足的常微分-积分方程和模态函数满足的常微分方程,对于两端简支的截面梁给出了固有频率和模态函数。对于简谐激励作用下粘弹性梁的受迫振动,利用模态叠加得到了稳态响应。最后给出数值算例说明本文方法的应用。    

7.  分数阶导数粘弹性模型的有限元法  
   银花  陈宁《计算力学学报》,2012年第29卷第6期
   在分析分数阶导数三元件模型理论的基础上,把分数阶导数三元件模型引入有限元模型中,推导出具有分数阶导数三元件本构关系的粘弹性结构动力学有限元格式。同时,应用分数阶导数型粘弹性结构动力学方程的数值算法求解了该有限元格式的数值解。并以二维沥青路面结构为例进行了路面动态粘弹性响应分析。算例分析表明,该方法能够正确有效地进行路面动态粘弹性分析。    

8.  树脂基复合材料板的粘弹性损伤本构关系  被引次数:1
   沈为 乐运国《固体力学学报》,1993年第14卷第2期
   1 引言一般树脂基复合材料板具有相当强烈的各向异性和非均匀性,受载后很容易发生基体裂纹群等损伤.同时,即使在常温下,这类材料也显示粘弹性.而且,损伤与粘弹性都是各向异性的.因此,复合材料力学响应的分析比均匀无损的粘弹性材料要复杂得多,困难得多.实际上,在复合材料的结构强度和尺寸稳定性设计中,它的时间相关性和存在损伤是两个不能回避的重要问题.为此,特别需要复合材料粘弹性损伤本构关系的知识.最近一个时期,复合材料的粘弹性本构关系已得到一定的研究.作者曾提出适用于复合材料分析的弹脆性损伤模型以及考虑损伤的粘弹性本构关系.在此基础    

9.  拉-拉循环荷载作用下的界面脱粘研究  
   陈艳华  石志飞  朱庆杰《应用力学学报》,2003年第20卷第3期
   应用弹性力学和断裂力学基本理论,基于剪滞模型,研究了纤维增强复合材料中纤维与基体界面在拉-拉循环荷载作用下的疲劳脱粘特性。建立了描述疲劳裂纹扩展的等效Paris公式,得到了界面疲劳脱粘扩展速率、脱粘应力以及脱粘界面的摩擦系数与循环加载次数的关系式。通过数值模拟计算,进一步分析了界面疲劳脱粘的力学机理。本文分析,考虑了疲劳加载引起的脱粘界面的损伤及损伤分布的不均匀性。同时还考虑了材料泊松比的影响。    

10.  一种改进的R-L分数阶导数定义在固体推进剂粘弹性本构模型中的应用  被引次数:1
   石增强  刘朝丰  阳建红《应用力学学报》,2009年第26卷第1期
   针对Riemann-Liouville分数阶导数定义的不足之处进行了改进,利用改进过的分数阶导数定义,建立了类Kelvin体粘弹性本构模型,并应用于某固体推进剂上,对本构方程中的三个参数进行了求解,与经典的prony级数模型进行比较,采用分数阶导数的类Kelvin体粘弹性本构模型与实验结果能很好地吻合.    

11.  球面各向同性颗粒复合材料膨胀系数的界限  
   何陵辉 刘人怀《应用数学和力学》,1997年第18卷第4期
   本文致力于球面各向同性颗粒增强复合材料膨胀行为的研究.首先,在所提出的基体均匀场概念的基础上导出了该种复合材料等效膨胀系数与体积模量的精确关系,其次,由能量极值原理给出了等效体积模量的Paul型界限,从而得到等效膨胀系数的界限.    

12.  颗粒增强复合材料相界面的动态应力分析  
   陈建康  黄筑平  白树林《应用数学和力学》,2000年第21卷第7期
   针对硬微粒填充高聚物复合材料因相界面脱粘开裂生成微孔洞的微损伤成核机制,取材料的代表体积单元进行动力分析,通过对粘弹性基体本构关系作Laplace变换建立了基本方程,并引入Hankel变换,得到了球对称动荷载作用下相界面应力变化规律的解析解,据此分析了惯性效应和粘性效应对界面脱粘的影响。    

13.  脆性基体复合材料层板弯曲破坏的数值模拟  
   沈成武  羿旭明《武汉大学学报(理学版)》,1994年第6期
   讨论了复合材料层板的弯曲破坏问题,纤维层是正交异性弹性体,而基体为脆性损伤材料。提出了一种脆性损伤模型,虽是各向同性连续损伤模型,但利用等效损伤应变的定义,可以区分拉、压和剪切对损伤的不同响应。用有限元法数值模拟了如下现象,一旦基体出现临界损伤,弯曲载荷则从最大值急速下降,同时基体的临界损伤区很快扩展,并且发生局部纤维断裂,从而使复合材料层板几乎失去了承弯能力,整体呈脆性特性。为便于了解破坏过程,给出了若干状态时板内的应力等值线分布图。    

14.  考虑基体粘弹性和介电弛豫的铁电复合材料的本构模型*——Ⅱ.实验、计算和分析  
   江冰  方岱宁  黄克智《中国科学A辑》,1999年第29卷第12期
   对基体具有粘弹性和介电弛豫的铁电复合材料进行了实验分析 ,并用本文第一部分建立的本构模型对其进行了计算 .实验结果与计算值的比较表明 :建立的本构模型能够较好地反映这类铁电复合材料的力电耦合行为 ,基体的粘弹性和介电弛豫对铁电复合材料的影响是不能忽略的 .    

15.  棒材通过锥形模静液挤压成形的无网格法分析  
   卿启湘  李光耀  王水和  刘潭玉《计算力学学报》,2004年第21卷第6期
   建立了一种基于初始构形及有限变形的粘塑性弹性本构关系,并由空间描述的Galerkin能量弱变分原理,经一致转换得一整体拉格朗日方程描述下的动量平衡方程.同时经线性化处理给出了显示中心差分法求解格式,以棒材通过锥形模的静液挤压成形为例进行了全面的EFG法数值模拟,从而证明了有限变形粘塑性EFG法对实际成形工艺分析、优化及设计的有效性。    

16.  舰用轻型复合装甲结构及其抗弹实验研究  被引次数:7
   朱锡  梅志远  刘润泉  查友其  王晓侠《爆炸与冲击》,2003年第23卷第1期
   采用纤维增强复合材料(简称FRC)板前置船体结构钢(简称C型钢)板模拟舰用轻型复合装甲结构,对有间隙和无间隙复合装甲结构以及不同纤维增强复合材料防弹板进行了打靶实验研究,实验测试了不同纤维增强复合材料防弹板以及有间隙和无间隙复合装甲结构抗弹丸穿甲的吸能量。结果表明:FPR板较C型钢板有明显的抗弹优势;弹丸速度和形状对FRC板的抗弹性能有较大影响;基体种类和基体含量对FRC板的抗弹性能有一定影响;FRC板与C型钢板之间间距的增大将有利于组合靶板综合抗弹能力的提高。    

17.  非线性粘弹性Timoshenko梁动力学行为的分布  
   李根国 朱正佑《上海力学》,2001年第22卷第3期
   本文讨论了有限变形粘弹性Timoshenko梁的动力学行为。首先由Timoshenko梁的理论和分数导数型本构关系给出了梁的控制方程。其次为了便于求解,采用Galerkin方法对系统进行了简化,并比较了1阶和2阶截断系统的动力学性质,它们具有相同的定性性质,说明Galerkin方法的合理性。给出了求解包含分数积分的积分-微分方程的一种新方法,以便求解系统的长时间的解。综合利用非线性动力系统中的经典方法,揭示了梁在有限变形情况下丰富的动力学行为,并分别考察了载荷参数的材料参数对结构的动力学行为的影响。    

18.  饱和多孔介质粘弹性理论  
   王盛源《中国科学A辑》,1989年第32卷第7期
   本文讨论了饱和多孔介质的粘弹体本构关系。把Lee的弹性和粘弹性比拟理论,拓展到饱和多孔介质领域内。用比拟理论解出了饱和粘性土的常载和变载的一维固结问题,并利用比拟理论的属性,可以由简单的粘弹性本构关系来推求复杂的本构关系,得到了粘弹性地基上的粘弹性梁板问题的解答。由此初步形成了饱和多孔介质粘弹性比拟法的完整理论。    

19.  单向复合材料的破坏机理——纤维、基体和界面状况对强度的影响  被引次数:2
   张汝光《上海力学》,1986年第4期
   混合律方程所给出的单向复合材料的纵向强度,几乎只取决于纤维的强度和含量,不总是与实验结果相符合。实际上,在纵向应力作用下复合材料的破坏,有一个从初始的局部损伤,发展到最终的整体破坏的过程。不同的损伤发展形式和过程,直接影响到纤维承载能力的发挥。损伤发展形式和过程,又是依据纤维、基体性能和组合状况的不同而不同。因此,单向复合材料的纵向强度就不是简单地仅取决于纤维的强度和含量,还与纤维的其他性能、基体性能和界面粘接强度等有着密切的关系。本文详细分析了单向复合材料纵向拉伸破坏机理,並通过实验证实了上述结论。    

20.  非连续变形计算力学模型的粘弹性分析方法Ⅰ:基本理论  被引次数:1
   黎勇  栾茂田  冯夏庭  王泳嘉  叶祥记《计算力学学报》,2004年第21卷第4期
   基于粘弹性广义有限单元和接触力元,发展了适用于多体相互作用系统非连续变形分析的粘弹性数值分析方法,通过虚功原理,给出了其分区参变量最小势能原理,从而阐明了其理论基础。粘弹性广义有限单元的本构关系可由粘弹性退化为弹性或刚性,因此本文所提出的方法可对由刚体、弹性体和粘弹性体所构成的复杂多体系统在外荷载作用下的力学行为进行数值模拟,同时能够比本文精确地直接得到多体之间的接触应力。    

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