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共有20条相似文献,以下是第1-20项 搜索用时 230 毫秒

1.  超静定小曲率拱的影响线函数  
   蒋小鸣  龚耀清《浙江大学学报(理学版)》,1995年第Z1期
   本文利用由M(?)ller—Breslau原理引出的内力与位移互等定理导出了一种求解超静定拱的影响线函数的原理和方法;给出了获得抛物线无铰拱,悬链线无铰拱、圆弧无铰拱影响线函数的具体方法与步骤及其计算实例.    

2.  一种抛物线浅拱线性单元
A linear element for parabolic shallow arch
 
   李烃  王佳佳  王斌泰  许晶《计算力学学报》,2019年第36卷第5期
   为研究抛物线浅拱在复杂受力状态下的线性内力及位移,考虑拱的压弯耦合作用,基于力法和浅拱假定,对抛物线拱平衡方程、几何方程和物理方程进行了分析;求得了抛物线拱内力方程通解格式,构建了抛物线浅拱位移形函数。利用最小势能原理,构造了抛物线浅拱单元。算例表明,本文构造的抛物线浅拱单元计算的抛物线拱内力与理论解计算结果符合较好,在划分一个单元时最大相对误差仅为4.03%,可用于抛物线拱分析。    

3.  计算机绘制无铰拱影响线的解析法  
   李彤  李银山《力学与实践》,2013年第35卷第4期
   提出了用Maple编程绘制无铰拱影响线的解析法.绘制了抛物线无铰拱在单位竖向移动载荷作用下,3个多余未知力的影响线;指定截面上的弯矩,剪力和轴力的影响线;支座水平约束力,垂直约束力及约束力矩的影响线.实例表明,利用Maple强大的符号运算功能,使用解析法绘制无铰拱影响线,速度快,方法简单,能同时给出影响线的解析表达式.    

4.  自锚式悬索桥钢混组合主梁施工预拱度分析  
   孙永明  何晓东  李文东《计算力学学报》,2015年第32卷第2期
   对自锚式悬索桥的主梁施工方法进行了总结与评价,指出顶推施工的钢混组合主梁即使在均匀成桥吊杆的作用下,其成桥线形仍会在最大跨临时墩范围内发生局部凹陷的情况,而主梁施工预拱度也不能采取圆曲线或二次抛物线在各跨径内统一布置。鉴于此,本文基于有限单元法对一座自锚式悬索桥的施工过程进行正装模拟分析,计算结果表明,钢混组合梁截面性质改变是引起主梁成桥线形存在凹陷的本质原因;同时将成桥状态的主梁简化为承受竖向均布荷载和梁端集中水平力作用的三跨连续梁结构,并采用力法推导了各跨跨中位置竖向位移的简化计算公式;经算例验证,本文提出的施工预拱度简化计算公式能够有效计入主梁截面性质改变对主梁成桥线形的影响,较准确地预测出主梁累计竖向位移,其计算精度满足工程需求,而本文的研究结论将对同类桥型的主梁施工预拱度设计有较强的指导意义和参考价值。    

5.  水平弹性支撑圆拱的动力特性研究  
   康婷  白应生  孙惠香《力学与实践》,2013年第35卷第2期
   用柔度法建立了水平弹性支撑拱结构的自由振动方程,考虑了拱脚处集中质量的附加惯性力.计算分析了水平弹性支撑对两铰圆拱固有特性的影响,水平弹性支撑会使拱结构的自振频率减小,当拱结构的矢跨比为0.1左右时影响最为显著,同时还会改变拱结构的振动形态,尤其在高阶振型中将完全按照梁的特点振动.分析了圆弧梁与两铰圆拱的振动内力特点,提出了柔度系数的概念,经过计算得到了水平弹性支撑拱转化为两铰圆拱和圆弧梁的临界柔度系数以及对应的临界刚度系数.    

6.  均布载荷下矩形板大挠度问题的摄动变分解  被引次数:1
   潘立宙  王蜀《应用数学和力学》,1986年第8期
   本文以中心挠度为摄动参数,将矩形板大挠度问题的非线性偏微分方程组转化成几个线性偏微分方程,然后用变分法求解,得出了具有任意长宽比的板的解答,给出了位移、挠度及各内力的解析表达式;并给出中心点和边界中心的应力数值计算公式。本文还以长宽比λ为参数,作出了最大挠度——载荷曲线及最大应力曲线。其结果与实验进行了比较,表明二者是一致的。    

7.  压弯钢管拱极限承载力计算的等效梁柱法  被引次数:1
   韦建刚  陈宝春  吴庆雄《计算力学学报》,2009年第26卷第1期
   对抛物线完善的和具有初始几何缺陷的钢管拱,应用双重非线性有限元方法,分析了其在拱顶集中力和非对称分布荷载作用下的失稳特性,提出了以GB50017-2003的轴力-弯矩相关方程为基本计算公式、采用考虑矢跨比因素的稳定系数和缺陷折减系数的等效梁柱法,与双重非线性有限元计算结果比较表明,这种等效梁柱法可方便且较精确地计算抛物线压弯钢管拱的极限承载力.    

8.  纯压钢管拱稳定临界荷载计算的等效柱法  被引次数:1
   韦建刚  陈宝春  吴庆雄《应用力学学报》,2009年第26卷第1期
   以均布荷载下的抛物线钢管拱为研究对象,在考虑双重非线性的有限元分析基础上,讨论了完善拱和有初始几何缺陷的拱的弹性失稳和弹塑性失稳的特性,提出纯压钢管拱稳定临界荷载计算的等效柱法.分析结果表明,矢跨比是计算拱临界荷载的重要影响因素,而现有等效柱法中没有考虑这一因素的影响,为此,提出等效柱的稳定系数中考虑矢跨比影响的计算方法.有初始几何缺陷的拱将发生极值点失稳,且极值点荷载要小于分支屈曲临界荷载,为此提出缺陷拱等效柱法考虑缺陷影响的计算方法.给出了钢管拱失稳临界荷载等效柱法计算的相应公式和实用表格.与双重非线性有限元计算结果对比表明,提出的等效柱法能方便且较精确地估算钢管拱的非线性临界荷载.    

9.  一种电力架空线垂度的简算方法  
   李英梅  刘军  张凤鹏《力学与实践》,2011年第33卷第1期
    以输配电工程中带有绝缘子的电力架空线为研究对象, 简化绝缘子的力学模型, 采用纵横弯曲理论推导了钢芯铝铰线的挠度方程, 计算了在自重和温度载荷共同作用下的架空线垂度和水平张力. 计算结果表明, 文中算法简单有效, 架空线跨距和温度等是架空线垂度的主要影响因素. 架空线垂度对温度的平均变率为2.55mm/$^{\circ}$C; 当跨距减小1%时, 垂度增加近60%.    

10.  压电振子的多维耦合振动(Ⅱ)——复合压电振子  被引次数:4
   任树初《声学学报》,1983年第5期
   本文利用表观弹性法分析了复合压电振子的三维耦合振动的基频本振方式,得到了振子共振频率的很简单的解析表达式并由此计算了频率常数随振子尺寸变化的关系曲线。本文的计算结果同已发表的用有限元法计算的结果满意地符合。由于计算公式十分简单,因此共振频率的计算可以用微型计算器很快计算出来而无需用电子计算机,所以这种方法对工程设计和估算来说要比有限元法简便得多。 此外,还给出了有限长圆柱中“纵波”相速的频散公式,并与无限长圆柱中的公式进行了比较。 本方法也可用来计算其它复合压电振子的共振频率。    

11.  斜靠式拱桥结构侧倾失稳分析的Ritz法  
   刘爱荣  汪荷玲  禹奇才  张俊平  申富林《计算力学学报》,2013年第30卷第1期
   采用Ritz法,首次推导了主拱肋拱脚铰接、稳定拱肋拱脚固接边界条件下,斜靠式拱桥的侧倾失稳临界荷载系数的计算公式,并通过有限元法验证了该计算公式的正确性.进一步分析了稳定拱肋弯曲变形能和扭转变形能、主拱肋与稳定拱肋间横撑切向和径向弯曲变形能及吊杆非保向力位势和桥面系侧向弯曲变形能对斜靠式拱桥侧倾失稳临界荷载系数λcr的影响.研究结果表明:稳定拱肋的侧向弯曲变形能对斜靠式拱桥侧倾失稳临界荷载系数λcr有一定的影响,而扭转变形对侧倾失稳临界荷载系数λcr影响甚微;若忽略横撑的所有变形能,侧倾失稳临界荷载系数λcr降低65%~83%,即横撑对斜靠式拱桥侧倾失稳临界荷载系数λcr的影响非常显著;随着稳定拱肋倾角的增加,侧倾失稳临界荷载系数λcr呈增大趋势,且增设稳定拱肋对提高斜靠式拱桥的侧向稳定性大有帮助.    

12.  复合材料层合圆柱壳的有限元分析  
   何录武 冯春《上海力学》,2004年第25卷第4期
   本文根据Reissner-Mindlin型的全局位移场(一阶和三阶),应用有限元预测一修正法,数值计算和分析了机械载荷作用下复合材料层合圆柱壳的挠度和横向剪应力。首先按照一般的有限元分析过程(没有引入剪切修正系数)计算出层合圆柱壳的挠度预测值;然后利用Lagrange插值构造横向剪应力的一般形式,使得满足层间连续和表面上为零的条件,通过最小二乘法拟合三维应力平衡方程获得横向剪应力;最后在单元上计算和引入剪切修正系数,再经过有限元分析计算出层合圆柱壳的挠度修正值。数值计算结果与三维线弹性解的比较表明,挠度修正值和横向剪应力的精度是十分满意的。    

13.  弯载下中长圆柱壳表面裂纹的线弹簧模型解  
   陈杨科  何书韬  郑绍文《应用力学学报》,2014年第6期
   针对含环向表面裂纹的中长圆柱壳,基于薄壳半膜力理论和线弹簧模型,导出了其在弯载作用下的解析解,并给出了相应的表面裂纹前缘的应力强度因子的计算公式以及表面裂纹存在对整个圆柱壳柔度的影响的表达式。研究表明,对于中长圆柱壳中的较长裂纹,裂纹前缘最深点处的应力强度因子对裂纹前缘的形状并不敏感;相应的数值计算结果表明,本文的解与有限元结果的误差不超过3%。    

14.  计及轴向压力的方管节点塑性铰线模型  
   张骥  董满生  葛斐  洪友士《固体力学学报》,2006年第27卷第2期
   塑性铰线分析模型已成功用于估计由弦杆表面屈服控制的各种管节点的强度;然而弦杆自身的轴向压力对节点承载力的影响仍然是用一个经验折减系数来考虑的.为了计算在轴向压力作用下沿倾斜塑性铰线的极限弯矩,研究者们提出了各种理论模型.该文对这些模型进行了分析和对比.结果表明,采用简化假设的阶梯形塑性铰线模型用于评价T形方管节点的强度与试验结果和有限元计算结果符合得最好.    

15.  钢管混凝土拱稳定分析的三维退化层合曲梁单元  被引次数:3
   王小岗《计算力学学报》,2001年第18卷第3期
   为计算钢管混凝土拱的屈曲荷载,本文在文[1]三维退化梁单元的基础上,采用等效数值积分法,构造,出120-20结点三维退化层合曲梁单元,并考虑几何非线性影响,给出用于层合梁或拱线弹性稳定性分析的有限元列式,最后,以绍兴轻纺大桥为工程背景,计算出轻纺大枯钢管混凝土拱面内及面外屈曲的稳定系数。    

16.  薄壁箱梁剪力滞翘曲位移函数的改进与对比分析  
   张玉平  胡火全  李传习  陈洪林《应用力学学报》,2016年第6期
   基于能量变分原理,考虑箱梁横截面正应力轴向平衡条件和剪切变形的影响,构建了包含参数m的新剪力滞翘曲位移函数.以所得应力均方误差与挠度均方误差为精度标准,计算分析了不同m值(即不同幂次)抛物线下新构建剪力滞翘曲位移函数的适应性,得出了二次抛物线形式较为精确合理的结论.通过比较典型位置所得应力值,进一步分析了新构建剪力滞翘曲位移函数(m=2)的适应性和精确性.针对所得集中荷载作用下简支箱梁翼缘悬臂板最外端应力有较大偏差的情况,通过应力曲线拟合,得到了集中荷载作用下简支箱梁悬臂板的应力改进公式.将应力改进后新构建剪力滞翘曲位移函数与基本翘曲位移函数所得的应力与竖向挠度进行比较,论证了通过本文新构建的剪力滞翘曲位移函数推导计算所得的应力公式和应力改进公式的高精度.    

17.  近场爆炸作用下核电厂安全壳穹顶钢筋混凝土板的抗爆性能  
   赵春风  王强  王静峰  张增德《高压物理学报》,2019年第2期
   安全壳是核电厂的最后一道防线,其穹顶采用60°配筋混凝土进行设计和建造,配筋方式特殊。借助ANSYS/LS-DYNA,采用CONWEP爆炸模型,建立60°和普通配筋的混凝土板有限元模型,研究了近场爆炸作用下60°配筋混凝土板的动态响应,参数化分析了板厚、药量、钢筋屈服强度和混凝土强度等因素对60°配筋钢筋混凝土板抗爆性能的影响规律;对比研究了普通配筋和60°配筋混凝土板的中心挠度、变形和应力云图,基于数值分析结果,拟合得到两种配筋方式混凝土板中心挠度最大值与药量之间的关系曲线,利用回归分析得到其计算公式。研究结果表明:在相同含钢量的条件下,60°配筋混凝土板中心挠度最大提高60.22%,抗爆性能更强,拟合公式可以较好地预测60°配筋混凝土板的挠度变化。    

18.  被动桩中土拱效应特征与影响参数研究  
   韩爱民  肖军华  梅国雄《力学学报》,2006年第14卷第1期
   采用平面有限元方法,对被动桩在粘性、无粘性土体条件下的土拱形成机理进行了分析。从土拱效应的4个主要方面:土拱形状、桩周土体塑性(拉裂)区的分布、竖向位移等值线及桩后土体残余荷载分担比,探讨了改变桩、土参数,如粘聚力、内摩擦角、弹性模量、泊松比、剪胀角、桩土接触面特性时,土拱效应的变化规律。研究表明,土性不同时,土拱形成过程中土体的受力和破坏形式不同;泊松比、剪胀角、桩土接触特征对土拱效应的影响最明显;强度高、剪胀角大、桩土接触面粗糙或泊松比小的土体,易形成土拱。根据研究结果,指出Tom io Ito排桩塑性绕流土压力理论计算公式尚存不足。    

19.  矩形板大挠度问题的样条函数解  
   潘立宙 陈为众《应用数学和力学》,1990年第11卷第5期
   本文以中心挠度为摄动参数,将矩形板大挠度问题的非线性偏微分方程缉转化为几个线性的偏微分方程组,然后分别用样条有限点法和样条有限元法求解,得到了在多种边界条件下具有任意长宽比的,受均布荷载的矩形板的解答,给出了板中面的位移、挠度的解析表达式;并编制了相关的计算机程序.计算的结果与现有的其他理论的结果作了比较,表明本文的结果是良好的.    

20.  求拋物綫及悬鏈綫长度的簡便方法  
   陈正蟾《数学通报》,1965年第2期
   拋物线和悬链线是工程技术中常用的曲线(比如桥梁的拱轴线),这两种曲线的长度可用定积分求得,但计算较为复杂。本文根据工程技术的已知条件推导计算它们长度的近似公式。 (一)求抛物綫长度的近似公式图1所示为一拋物线,端点A及B关于O_y轴对称。已知f为拋物线拱高,L为拋物线拱跨径。由解析几何可知,拋物线方程为:x~2=2P_y。当x=L/2时,    

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