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激光溅射锌和镉原子与SO2分子反应的低温基质隔离红外光谱实验表明,在氩和氖的惰性基质中,形成了环式M(SO2)分子及其阴离子M(SO2)- (M=Zn, Cd).相关同位素(34SO2和S18O2)替代实验及密度泛函理论计算均证实了这一结果.此外,自然电荷布居分析表明电子从金属锌和镉的s轨道转移到了SO2配体上形成了M+(SO2)-“离子对”复合物,且该分子中的Zn-O键以及Cd-O键均表现出强的极化共价性.而Hg原子在与SO2反应中所表现出来的惰性可由其较强的相对论效应所致的6s价电子层收缩与高电离电位得以解 相似文献
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本文分析了中子平面晶体谱仪的分辨宽度,给出它的近似表示式为:△θ=((α12α22+α12β2+α22β2)/(α12+4β2+α22))1/2;同时对几种常见情况也作了简略的讨论。为了确定计算参量△θ,又给出了晶体摇动曲线半宽度的近似表示式为:△γ=1/2(α12+4β2+α22)1/2。以上两式中的α1,α2是第一、第二准直器的散开角;β是晶体单色器嵌镶结构(mosaic)分布半宽度。最后,依据上述结果,计算了我们仪器的分辨宽度,另外从该仪器测量的中子共振截面估计了它的分辨宽度,并作了比较。 相似文献
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本文首先通过对波失星直接乘积的分析指出,如果 *K″∈*K?*K′,则波矢峯Gk″可以有下面四种情况:A)Gk同Gk′,是Gk″的子峯,B)Gk=Gk′=Gk″,C)Gk″=Gs, D)Gs是Gk″的子峯。根据上述四种情况,分别考虑积分A=μ″i″(k″)|fμi(k)|fμ′i′(k′)>的简约。并且证明,对所有四种情况,积分A的值均可由短阵U的矩阵元统一地表达出来。矩阵U是使可约表示Г′简约的转换矩阵,对四种情况,可约表示Г′分别是:A)(Гki?Гk′i′)(?),B)Гi?Гk′i′,C)Гki(s)?Гk′i′(s),D)(Гki(s)?Гk′i′(s))(?)。最后,利用准投影算符的方法,对矩阵U进行了计算,导出空间峯Wigner-Eckart定理的表式。 相似文献
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我们设计了一套变分波函数,用来计算了周期表中前面十个原子的能量。我们设计的单电子试探波函数具有下列形式:1s:ψ1(r)=N1e-μαr[1+(μbr)2], 2s:ψ2(r)=N2[(μr)e-μr-Ne-μcr], 2p:ψ3(r)=N3(μdr)cosθe-μdr, ψ4(r)=N4(μdr)sinθeiφ-μdr, ψ5(r)=N5(μdr)sinθe-iφ-μdr。式中的a,b,c,d及μ为五个变分参数。N1,N2,N3,N4与N5为归一化因子;N由ψ1与ψ2的正交条件来决定。用这种波函数来计算原子的能量,所得的结果比莫尔斯等人(P.M.Morse,L.A.Young and E.S.Haurwitz)用他们设计的四参数波函数所算得的结果为好,更接近实验值,同时也接近于由自洽场所算出的结果。若我们的波函数中固定c等于1不变,这时就变为只有四个参数的波函数,结果仍比莫尔斯等人的好。 相似文献
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介绍了一种新的产生单重态氧(O2(1△g)的气固化学反应体系,即在固定床式反应器中采用固体过氧化钠粉末与氯气(Na2O2/Cl2)进行反应的气固化学反应体系。实验分别通过用对近红外敏感的光谱仪和锗探头监测了反应产生的(O2(1△g)的发射光谱和1 270 nm的光信号,同时通过数据采集系统监测了反应池固体反应层和测试池中气体的温度的变化曲线。实验测得了(O2(1△g)在1 270 nm附近的特征发射光谱,此光谱表明该体系是一个很好的产生(O2(1△g)的体系,同时,实验现象表明该反应是强放热反应。 相似文献
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实验考察了立式氧碘化学激光器的工作性能。在氯气流量为82 mmol/s,无主稀释气的条件下,输出功率约1.3 kW,化学效率达到16.9%。分别与以氦气和氮气为稀释气的氧碘化学激光器进行了主要参数的比较(He-COIL在氯气流量110 mmol/s时,输出功率为2.4 kW;N2-COIL在氯气流量115 mmol/s时,输出功率为2.6 kW;立式氧碘化学激光器在氯气流量115 mmol/s时,输出功率为1.32 kW),结果表明该COIL装置初步实验结果与传统的He-COIL和N2-COIL相比还存在很大差距。但通过对实验结果的深入分析得知,若进一步降低单重态氧发生器的pτres值,缩短超音速喷管中亚音速段的氧碘混合长度或采用超音速段氧碘混合方式,使该立式氧碘化学激光器在无主稀释气的条件下运行且达到与He-COIL和N2-COIL相当的功率水平是可以实现的。 相似文献
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氧碘混合过程是化学氧碘激光器(COIL)中的一个重要步骤,氧碘混合质量直接决定着COIL的运行效率和光束质量。采用化学荧光法,研究了两种不同结构的扰动翼片组对COIL超音速平行流混合过程的影响。实验结果表明,1#扰动翼片组对氧碘超音速平行流的混合增强效果明显,其荧光区达到主气流中心线所经历的流向距离大幅缩短,碘解离区内的荧光区与测试区的面积比相对于无混合扰动时提高了4.2倍;采用2#翼片组扰动混合时,流向距离值进一步缩短了40%~60%,碘解离区内的面积比值又提高了20%~40%。氧发生器有/无主载气条件(2#翼片组)下的混合过程比较显示后者混合效果更好。 相似文献
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以无缓冲气化学氧碘激光器(COIL)实验器件的数据计算得到的混合喷管出口参数平均值作为光腔入口条件,对6种不同构型的扩压器从光腔入口至扩压器出口的流场进行了数值模拟,得出了各流场参数分布;对不同构型扩压器的流场特点、总压恢复性能进行了分析;研究了扩压器出口背压对流场参数的影响。结果表明:对于主流无缓冲气的COIL,等截面扩压器具有较好的压力恢复性能;增大扩压器出口背压可以使扩压器的压力恢复性能提高,然而,较高的背压使激波串向光腔方向移动,从而使光腔流场受到干扰,影响光腔的光束质量。 相似文献