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共有20条相似文献,以下是第1-20项 搜索用时 171 毫秒

1.  量热式激光能量计内外表面温差对测量结果的影响  
   刘国荣 吴洪才《光子学报》,2007年第36卷第B06期
   从理论上研究了量热式激光能量计激光照射过程中和激光照射后内外表面温度时间关系.编制了计算机程序计算得到激光照射时间内以及激光停止照射后内外表面温度关系曲线.通过稳定的高温温度场加热试验件模拟激光照射量热式激光能量计内外表面温度的升温过程,通过迅速将试验件移离高温温度场模拟激光停止照射后量热式能量计内外表面温度的变化,并测量了量热式能量内外表面温度时间曲线.实验和理论研究结果相符,结果表明激光停止照射后,内外表面温度迅速趋近,由此引入的测量不确定度小于0.25%.    

2.  高能激光能量计测温电阻温度标定研究  
   刘国荣  吴洪才《光子学报》,2007年第36卷第7期
   对绝对量热式高能激光能量计测温电阻丝的温度特性进行了研究.以锥形吸收腔高能激光能量计为实验模型,分别对处于自由状态下以及缠绕于能量计吸收腔表面后的测温电阻丝的温度电阻特性进行了实验分析.结果表明,两种状态下测温电阻丝的电阻随温度变化规律并不相同.用最小二乘法对测温电阻丝的电阻与温度实验数据进行数据处理并建立补偿模型,从而对缠绕于吸收腔表面后的测温电阻丝的电阻温度关系标定,经修正后能量计的测温电阻和Pt100电阻的偏差小于0.01 Ω,温度偏差小于0.02 ℃,从而提高了能量计测温准确度.    

3.  绝对吸收式激光能量计高准确度校准技术研究  
   黎高平  杨鸿儒  杨斌  岳文龙  阴万宏  于东钰  谢毅《应用光学》,2014年第35卷第3期
    采用量热法的高能激光能量计用于测量能量大于50 kJ的连续波高能激光能量,通常用已知功率的连续激光开展激光能量计的光电校准需要激光照射时间超过20 min,而由于热损失等原因,进行长时间激光能量校准时,校准不确定度高达12%。以量热式平面吸收高能激光能量计为模型,从理论上分析了热辐射、热对流对连续波高能激光能量测量结果的影响,得到了较准确的平面吸收腔激光能量计冷却数学模型,实现了能量计热损失补偿,并通过建立相应的实验装置验证了该模型,用其对装置的测量结果加以修正,可使光电校准的测量不确定度减小到1%以下。    

4.  长脉冲高能激光能量测试技术的研究  被引次数:11
   黎高平  王雷  杨照金  于帅  赵宝珍  胡容  孔小健《光子学报》,2004年第33卷第9期
   用锥形腔量热式激光能量计,测量了在不同脉冲宽度条件下,脉冲激光能量和激光吸收腔温升之间的关系,并用传统的方法得到不同激光能量对应的温升,并按照有关公式计算得到激光能量,结果表明实际激光能量和按传统方法计算得到的激光能量之间存在较大的差距;我们从理论上分析了由于热辐射、热传导影响,得出锥形吸收腔时间温度曲线关系的数学模型;用该数学模型对测量得到温度时间曲线进行最小二乘法拟合,拟合曲线和实际曲线非常吻合;通过该曲线我们对测量结果进行修正,和传统数据处理方法比较,该方法得到的结果更接近真值.    

5.  水下旋成体加热减阻的测力实验研究  
   周福国  华顺芳  杜先之《工程热物理学报》,1992年第4期
   1970年Wazzan用研究边界层流动稳定性的小扰动线性理论,导出了包含粘性随温度变化关系的修正Orr-Summerfeld方程,并据此计算了水边界层转捩雷诺数Retr随壁面过热度ΔT的变化规律,指出适当的加热可以显著延迟边界层由层流向湍流转捩。后来在湍流度小于0.2%的环境中所进行的实验证实了数值计并的正确性。这对于有废热排出的热动力鱼雷等水下兵器的减阻具有实用价值。然而,加热时水边界层的    

6.  环形腔内双层薄液层热毛细对毛细对流的渐近解  
   李友荣  王双成  石万元  吴双应《力学学报》,2010年第42卷第2期
   为了解水平温度梯度作用下环形腔内双层薄液层热毛细对流的基本特性,采用渐近线方法获得了热毛细对流的近似解.环形腔外壁被加热,内壁被冷却,上、下壁面绝热.结果表明,当环形腔宽度与内半径比趋于零时,环形腔退化为矩形腔,所得到的主流区速度场和温度场的表达式演化为Nepomnyashclly等得到的矩形腔内的结果;与数值模拟结果的比较发现,在主流区渐近解与数值解吻合较好.    

7.  恒热流加热开口腔自然对流的可视化实验和数值模拟  
   王治云  杨茉  章立新  孙佳明  赵明《工程热物理学报》,2007年第28卷第Z2期
   本文采用激光全息干涉和激光片光照射烟可视化方法获得了恒热流加热的二维开口腔自然对流问题的温度场和流场,并进行了数值分析.实验结果与数值模拟结果吻合.数值计算表明方腔内流体的流通量与Ra*和深高比B有关,当Ra*>104时随深高比B增加流通量增加;B×Nu与深高比B呈线性关系.利用B×Nu与深高比B的线性关系,通过引入当量导热系数λc,本文还给出了加热壁面的平均温度的简单计算方法.    

8.  侧加热腔体内重力波演化过程的数值模拟  
   马丽娟  徐丰  胡非  张德良《力学与实践》,2006年第28卷第5期
   利用二维数值模拟的方法研究了侧加热腔体内的自然对流.基于数值模拟结果,描述了水平热入侵流(intrusion)的整个演化过程,并对该过程的物理机制进行了讨论.结果表明:当热入侵流抵达腔体冷壁后,由于冷壁无法卷入所有的热入侵流,热入侵流在冷上角堆积并产生一个反向流动,在冷壁边界层附近形成一个顺时针涡,该涡在浮力效应驱动下可返回热壁,并在腔体的冷热壁之间形成了腔体尺度的流体振荡,即内重力波.    

9.  腔体吸收器位置对太阳能槽式系统光热转换性能的影响  
   陈飞  李明  许成木  洪永瑞《光学学报》,2014年第9期
   针对腔体吸收器安装位置对其光热转换性能的影响进行了理论、模拟、实验研究。构建了太阳能槽式系统吸收器表面辐射热损失的物理模型,并进行了数学验证,结果表明吸收器表面的辐照度趋于均匀分布时,系统的热辐射损失减小。基于TracePro软件模拟了腔体吸收器在不同位置时的光学效率、辐照度标准差,发现腔体吸收器安装位置小于焦距时可获得较好的光学性能,采用焦距为1200mm的槽式系统进行了腔体吸收器光热转换性能的实验验证,当腔体吸收器安装焦距为系统焦距的98.75%,集热温度为201.3℃时,所构建的槽式系统的热效率可达35.53%。    

10.  在线测量电池充放电过程热功率的量热计  
   张武寿 张中良《合成化学》,2007年第15卷第B11期
   由于锂离子电池安全问题的严重性,它的热性质一直受到很大重视。对电池的热性质表征,传统方法主要包括单组分的热重(TG)、示差扫描(DSC)、加速量热法(ARC)等测量。由于体积较大,对于整池的热物性研究主要依赖于加速量热仪或充电/放电过程的温度检测。整池充放电过程的热耗散/吸收过程只能利用热导式量热计进行,如我们曾利用Calvet量热计对AA型Ni-MH电池在充放电过程中的热耗散进行过研究。    

11.  强激光腔镜温升对腔几何参数和远场光强的影响  
   彭玉峰  梁珍珍  张毅  程祖海  左都罗  余文峰《强激光与粒子束》,2007年第19卷第9期
    利用交替方向隐式有限差分法分析了高能激光器虚共焦非稳腔反射镜的温度场及热变形的数值计算方法。以单晶硅为例,计算了反射镜由于吸收激光能量而形成的温度场分布以及由此引起的热变形对谐振腔几何结构参数的影响,并在此基础上数值模拟了热畸变情况下正支虚共焦非稳腔的远场光强分布。计算结果表明:在激光束辐照的开始阶段,温升场主要集中在激光束辐照的中心区域内,在整个镜面上远未拉平,由此引起的厚度方向温升分布也是如此,很不均匀。    

12.  侧向局部加热腔体内对流时空结构的研究  
   李开继  宁利中  王永起  胡彪《应用力学学报》,2016年第3期
   通过二维流体力学基本方程组的数值模拟,研究了普朗特数Pr=6.949时侧向局部加热腔体内水平温差驱动的自然对流。仔细观察腔体内水平流的入侵过程,发现在冷热流体交接面的上下部位同时出现了冷入侵流和热入侵流,并且在交汇处有破碎扰动波出现。揭示了周期性双局部对流结构,并发现在右壁面温度高于左壁面温度区域顶部有对流卷生成,对流卷随时间沿侧壁面向腔体下部移动,最后消失,同时又有新对流卷在该区域顶部生成,这种现象重复循环着。结果表明:在右壁面温度高于左壁面温度区域,热边界层厚度(δθ)随腔体高度增加而增大;在右壁面温度等于左壁面温度区域,δθ值随腔体高度增加而减小;并且格拉晓夫数( Gr )越大,δθ值越小。    

13.  激光直接加热自背光法辐射不透明度测量方法探索  
   张继彦  杨家敏  杨国洪  丁耀南  李军  颜君  吴泽清  丁永坤  张保汉  郑志坚《物理学报》,2013年第62卷第19期
   本文提出一种基于单束激光直接加热多层平面靶开展 稠密等离子体辐射不透明度特性研究的靶物理设计并对其进行了实验验证. 在XG-II激光装置上, 采用三倍频束匀滑激光辐照Au/CH/Al/CH多层平面靶产生背光源和Al样品等离子体, 通过观测背光源经样品等离子体衰减后的透过谱得到样品等离子体的辐射吸收性质. 采用Multi-1D程序对激光加热多层靶进行了辐射流体力学数值模拟, 给出了样品等离子体状态及其时间演化过程. 利用细致谱项模型 (DTA) 对实验测量的Al等离子体吸收谱进行理论分析, 表明等离子体温度在20–70 eV之间, 该结果与辐射流体力学模拟结果基本一致. 关键词: 吸收光谱 自背光 激光等离子体    

14.  油气在持续热壁下热着火发生的数值模拟  
   吴松林  杜扬  欧益宏  张培理  梁建军《爆炸与冲击》,2018年第3期
   为了对油气在持续热壁下热着火发生过程进行数值模拟,耦合化学动力学模型、流体动力学模型及辐射传热模型,建立了油气热着火的统一模型。基于实验工况,模拟了受限空间中油气在持续热壁条件下热着火发生过程,并分析了温度、压力流场的演变特征,以及不同位置处温度、压力、层流速度、湍流速度和组分质量分数的变化曲线。通过模拟,发现油气热着火过程存在3个阶段,分别为加热初始阶段、加热中间阶段和热着火发生阶段。不同阶段存在的主要原因是化学反应和流动的主导作用不同。    

15.  冷冻靶制备中辅助加热的理论和数值分析  被引次数:2
   杨晓虎  徐涵  田成林  银燕  卓红斌《强激光与粒子束》,2008年第20卷第8期
    为了补偿惯性约束聚变(ICF)冷冻靶冷却过程中非球对称腔体的热流分布,通常在冷却的同时在腔外壁上施加辅助加热。在间接驱动靶中建立了1维热传导理论模型,分析所需辅助热流密度,同时在2维轴对称模型下,利用计算流体力学的FLUENT程序,对辅助加热机制进行了热力学模拟。当把辅助加热设在腔外壁的中平面上下各1.3 mm的范围时,得到了最佳辅助热流密度为635 W/m2,与理论结果基本一致。    

16.  高能量密度激光器腔镜有限元分析  被引次数:11
   于德利  桑凤亭  金玉奇  孙以珠《强激光与粒子束》,2001年第13卷第2期
    通过对高能量密度激光器运行过程中腔镜存在的表面及背面吸收热量的有限元分析,得出腔镜表面在不同吸收热流密度和约束条件条件下热变形分布。指出提高腔镜反射率,改变腔镜的基底材料以及优化腔镜的约束条件是显著降低腔镜反射面变形的有效途径。    

17.  高能激光计后向散射能量损失补偿方法研究  
   于洵  王慧  聂亮  刘宝元《光子学报》,2009年第38卷第5期
   针对锥形腔高能激光计后向散射能量损失补偿问题,系统分析了均匀分布激光入射强漫反射面情况下的锥形吸收腔的后向散射问题,进而针对不同高能量激光的输出光斑形状,建立了锥形吸收腔开口处光功率密度分布和后向散射总功率的数学模型,在此基础上对测量结果进行了补偿和修正,有效改善了高能量激光能量测量准确度.    

18.  Block模型与数值模拟法预测室内温度分布  
   李俊红  罗行  黄晨  宋岩《工程热物理学报》,2007年第28卷第Z2期
   本文采用Block模型对一室内的热环境进行理论计算,在垂直方向上空间被划分为五个区域,建立风量与热平衡方程进行计算,由此可以得到由于自然对流作用而产生的沿壁面上升或下降的气流以及室内垂直温度分布.此外,本文还利用商用软件Airpak以实测壁面温度作为第一类边界条件对室内的热环境进行了数值模拟,分析了室内垂直方向的温度分布,并采用国外实验数据进行验证.结果表明,两种方法得到的结果与实验测试结果基本一致.    

19.  皮秒和纳秒单脉冲激光加热Al/NC复合纳米含能材料的热动力学分析  
   彭亚晶  刘玉强  王英惠  张淑平  杨延强《物理学报》,2009年第58卷第1期
   对纳米金属颗粒复合含能材料这一新兴体系的单脉冲激光作用的热动力学过程进行了理论分析. 推导了分散在介质中的纳米金属颗粒吸收脉冲激光能量的瞬时功率密度. 从热分解机理出发对纳米金属铝复合硝化纤维(Al/NC)薄膜吸收脉冲激光能量过程以及伴随着放热化学反应的热点热量传播过程进行了数值模拟,计算了不同质量分数的Al/NC薄膜样品分别在100ps,10ns,25ns脉冲激光作用下的化学反应直径. 计算结果与实验数据相比较,表明了热分解基本符合10ns,25ns脉冲激光引发含能材料反应的机理,但它并不符合100ps    

20.  全容式LNG储罐应力分析及底部优化设计  
   丁昌  吕林鹏  桂许龙  吴学红《低温与超导》,2018年第8期
   国内LNG储罐建造量日益增大,且LNG储罐在使用过程中工作状况多变、受力种类复杂,对储罐的关键部位进行详细的应力分析,以保证其安全性显得尤为重要。本文以160000m3LNG全容式储罐为研究对象,综合考虑LNG储罐在泄露超低温工况下荷载的种类及大小,结合热-结构耦合的方法,运用ANSYS对全容式LNG储罐外壁底部进行受力分析,获得了稳态传热温度场和应力分布状况。提出了外壁底角结构保护的方法,通过模拟分析得到应力集中最小的外壁底角形状。分析结果表明:在控制建造成本即外壁截面积相同的前提下,外长方形的底角减小应力集中的效果更明显。    

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