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联合循环、STIG循环、HAT循环及其相关循环的热力性能比较 总被引:3,自引:0,他引:3
1引言本文分析并比较了燃气一蒸汽联合循环(CC)(图川山、注蒸汽燃气轮机(STIG)循环z图2)l’]、湿空气透平(HAT)循环(图3)[’1及采用中冷或再热手段后相应循环的性能.为了不使系统过于复杂,只采用一级中冷、一级再热,中冷器和再燃室的位置与通常的设计相同。中冷器所用冷却水来自环境,吸收热量后又回到环境。选用余热锅炉型CC,HAT循环选用文献[3]提供的结构。2计算结果及分析计算条件:(a)环境温度20”C,压力0.101325MPa,湿度sg/bgDA;(b)压气机绝热效率0.88,燃气透平相对内效率0.9,蒸汽透平相对内效… 相似文献
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基于微燃机的HAT循环变工况性能分析 总被引:2,自引:0,他引:2
基于某微燃机构建了HAT循环,研究了其在功率下降(ISO条件)、环境温度变化时的变工况性能,并与简单循环、回热循环和RWI(注水回热)循环的设计工况、变工况性能进行了对比。结果表明, HNI、循环和RWI循环的变工况性能相似且好于简单循环和回热循环。其中,空气湿化程度的调整对于HAT循环变工况性能的稳定性起重要作用。但由于没有设置中冷器,且微燃机循环中可资利用的(火用)较少,HAT循环设计工况和变工况性能相对于其它循环的优势没有得到充分体现。 相似文献
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部分空气湿化燃气轮机循环设计工况性能分析 总被引:1,自引:0,他引:1
在参数优化的基础上,对加湿空气和未加湿空气混流位置不同的两种PEvGT循环设计工况性能进行研究,并与HAT和STIG循环进行了对比。研究表明:混流位置对其热力性能有重要影响;未加湿空气、加湿空气及蒸汽在回热器前混合(PEvGT-2)循环,最佳压比与HAT循环最佳压比接近(10左右);在各自的效率最高点,四种循环中PEvGT-2效率最高,未加湿空气、加湿空气及蒸汽在燃烧室前混合(PEvGT-1)循环比功最大;纯发电时,两种PEvGT的效率最高点对应的分流比在0%~20%之间,且通过对换热器面积和湿化器高度的比较和分析也表明分流比选取在该范围内比较经济;四种循环的效率、比功和最佳压比随透平初温的升高而上升,分流比对PEvGT-2循环的效率、比功和最佳压比影响较小,但对PEvGT-1循环影响较明显。 相似文献
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一、结构与制作仪器结构方框图见图1,主要由正弦波信号发生器、功率放大器、电源、交直流转换开关以及演示线路板等五部分组成,电原理图见图2。其中正弦波信号发生器(由F001、C_1、C_2、W_1等组成)采用RC串并联网络振荡 相似文献
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甲烷-湿空气对冲扩散火焰中CO的生成特性 总被引:1,自引:0,他引:1
本文描述了HAT循环中CO排放的基础研究结果。为了澄清加湿和CO排放的关系,采用GRI-mech3.0详细化学反应机理,对甲烷-湿空气对冲扩散火焰进行了数值研究。对不同的空气含湿量通过改变进口预热温度调节最高火焰温度,解耦湿空气影响火焰的温度和自由基浓度效应,研究甲烷-湿空气火焰中CO生成的化学机理。计算结果表明在火焰最高温度相同的情况下,湿空气中的水蒸汽使OH基浓度增加、O基和H基浓度降低,从而抑制CO的生成。这些结果有益于准确预测HAT循环中CO的排放。 相似文献
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立轴风车的气动性能计算与分析 总被引:1,自引:0,他引:1
本文在Wilson工作的基础上,导出计及阻力的立轴风车功率系数计算公式;证明了阻力对速度诱导因子α的影响可忽略不计。 一、模型与公式推导 图1为多流管模型,每个小流管可近似认为准定常流动。并假定:(1)对称叶型,安装角为零;(2)升力系数与攻角成正比,C_L=bα;(3)阻力系数C_D=C_(DO)+C_(Di),而C_(Di)=kC_L~2;(4)叶片弦长远小于风车旋转半径,即c<相似文献