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共有20条相似文献,以下是第1-20项 搜索用时 156 毫秒

1.  等截面驻波管内大振幅驻波场的实验研究  
   闵琦  和万全  王全彪  葛树萍  王晟宇《声学学报》,2019年第5期
   通过改进等截面驻波管实验系统,在1阶峰值共振频率激励下获得了182.1 dB大振幅驻波场,并对1~5阶峰值共振频率激励下的大振幅驻波场谐波饱和情况以及波形畸变进行了实验研究。研究发现,尽管1阶峰值共振频率激励下声压级已达到182.1 dB,但波形畸变最小,谐波并未表现出饱和现象,而3阶峰值共振频率激励下的大振幅驻波场表现出了饱和趋势。对谷值共振频率激励下获得的大振幅驻波场进行对比实验研究,发现谷值共振频率激励下,1阶谷值共振频率所获得的驻波场声压级最大,但波形畸变也最大。在相同声源驱动电压下,1阶峰值共振频率激励下获得的驻波场声压级始终大于1阶谷值共振频率激励下获得的驻波场声压级。由此可见,利用扬声器在等截面驻波管中获取大振幅驻波场,驻波管由1阶峰值共振频率激励较为合适。    

2.  锥形渐变截面驻波管及其极高纯净驻波场的实验研究  
   闵琦  尹铫  李晓东  刘克《声学学报》,2011年第36卷第6期
   锥形渐变截面驻波管是用锥形管代替突变截面驻波管突变截面部分的驻波管.为对比研究锥形渐变截面驻波管与突变截面驻波管的声学及其极高纯净驻波场性质,首先借助传递矩阵,对锥形渐变截面驻波管的声学性质进行了实验研究.研究表明,与突变截面驻波管一样,锥形渐变截面驻波管也属于失谐驻波管.利用其失谐性,在一阶共振频率激励下,锥形渐变截面驻波管获得了181 dB的极高纯净驻波场.在对锥形渐变截面驻波管和等长的突变截面驻波管的驻波饱和性质进行对比实验研究后发现,在一阶共振频率下,锥形渐变截面驻波管不仅能很好地抑制管内驻波场高次谐波的增长,而且能有效地降低管内驻波场的能量损耗,在相同扬声器激励电压下获得声压级更高的大振幅纯净驻波场.实验研究还发现,在三阶共振频率激励下,锥形渐变截面驻波管的大振幅驻波场三次谐波频率接近声压级传递函数谷值对应的声源端七阶阻抗共振频率,三次谐波随基波快速增长并表现出趋于二次谐波的饱和性质.    

3.  二维平板间驻波声流的MRT-LBM数值研究  
   周天  李学敏  刘峰《计算物理》,2018年第1期
   采用多松弛时间格子玻尔兹曼方法(Multiple Relaxation Time Lattice Boltzmann Method,MRT-LBM)对二维平板间的驻波声流进行数值模拟,模拟结果与Rayleigh流近似解析解相符,研究黏度和板间宽度对驻波声流的影响,得到不同黏度下x=L/4截面无量纲水平速度分布和x=L/2截面无量纲竖直速度分布,板间宽度对边界层内声流区域厚度的影响及驻波声流的形成过程,结果表明MRT-LBM模型能有效模拟驻波声流效应.    

4.  50 K温区热声驱动脉管制冷  
   汤珂  裘圆  黄忠杰  杨旭  包锐  陈国邦《工程热物理学报》,2009年第30卷第1期
   开展了采用声压放大器结构的驻波型热声发动机驱动单级双向进气型脉管制冷机实验研究,考察了声压放大器长度对热声驱动脉管制冷特性的影响.经过实验优化,采用长度3.7 m、直径8 mm的声压放大器,在2.0 kW加热功率条件下,实现1.196的压比,制冷温度达到54.5 K.    

5.  电动声源热声致冷机声学和计算实例  被引次数:3
   戴根华  李沛滋《应用声学》,1995年第14卷第4期
   我们将各种热声致机简化为一包括声学终端在内的声管道系统,并通过实例讨论了致冷机的声学特性,该管道系统与一般声管道不同:1.在热声堆中热波和粘滞波不可不计。2.在热声堆与声管连接时,必需考虑合成波的体积流;而热声堆内只需考虑传播波的体积流。本文对此提出了阻抗连接条件的修正。实例使用电动扬声器为声源,给出了热声行波和驻波致冷的声学计算方法以及它们的声学特性,所用扬声器的标称伏安为100VA,可为热声致    

6.  驻波能量流动特性的一个教学方案  
   陈信义《工科物理》,1999年第9卷第5期
   通过计算弹性棒中纵向驻波的能流密度,给出驻波中能量的流动特性。    

7.  驻波能量流动特性的一个教学方案  
   陈信义《物理与工程》,1999年第5期
   通过计算弹性棒中纵向驻波的能流密度 ,给出驻波中能量的流动特性    

8.  有限振幅驻波声场中分岔的数值研究  
   赵翔  徐健学《声学学报》,1999年第4期
   对闭管中有限振幅气柱振动规律进行了数值研究,结果显示有限振幅驻波场具有强烈的非线性特性,在一定条件下会出现分岔混沌现象.倍周期分岔是有限振幅驻波场达到混饨的途径之一.    

9.  高频热声驻波发动机性能的实验研究  
   张晓东  余国瑶  朱尚龙  戴巍  罗二仓《低温与超导》,2008年第36卷第4期
   热声驻波发动机由于内禀的不可逆性而热效率较低,但其系统结构简单和可靠性高的优点使其仍具有一定的应用前景。目前,对高频驻波系统研究较少,搭建了一台高频热声驻波发动机,研究了板叠和谐振管对系统的重要作用,另外,初步探讨了系统热腔内的温度演化过程和稳定振荡时的温度分布特性,这对高频热声驻波发动机实验和数值研究具有指导意义。    

10.  热声系统中振荡滞后特性的试验研究  被引次数:3
   刘迎文  何雅玲  沈超  黄竞《工程热物理学报》,2007年第28卷第3期
   针对热声热机中存在着强烈的非线性热声自激振荡现象,在自行研制的"驻波型热声发动机试验平台"上,对采用He/Ar混合工质的驻波热声发动机系统的起振与消振过程的动态特性进行了详细的试验研究.试验结果表明:对于混合工质热声发动机系统同样存在热声自激振荡的滞后现象和振荡滞后回路;并且在一定的氦氩配比下,发现了"二次起振"的现象,更进一步验证了热声自激振荡的复杂性.    

11.  驻波管中的颗粒悬浮现象及其分析  被引次数:6
   吴嘉  李冰航  席葆树  许宏庆  周礼蔚《实验力学》,2001年第16卷第2期
   竖直放置的驻波管在共振频率下,位于其管底的微波颗粒群会在一定声压级下产生悬浮,即腾空而起,悬浮在波幅波节平面,本文对该现象进行了实验研究,并在以往声流和声射压理论的基础上对这一现象进行了进一步的理论分析,对该现象的认识将有利于进一步认识强声波对颗粒的作用,在粉尘、环保等领域有很大的应用前景。    

12.  突变截面驻波管和极高纯净驻波场的实验研究  
   闵琦  彭锋  尹铫  刘克《声学学报》,2010年第35卷第2期
   突变截面驻波管属于失谐驻波管,即其高阶共振频率不是一阶共振频率的整数倍.通过对STAS的优化设计,利用STAS的失谐性质在一阶和二阶共振频率下激励分别获得了180 dB和177 dB的极高纯净驻波声场.尽管声压级已经很高,但在接下来的对一阶和二阶共振频率激励下的声波波形畸变和谐波饱和情况进行的实验研究中仍然没有观察到谐波饱和现象.与此同时,对三阶共振频率激励下的声场进行了实验研究,由于三阶共振频率激励下的大振幅非线性声场的二次谐波频率接近六阶共振频率,在声压级达到170 dB时观测到了三阶共振频率激励下的声波波形畸变和谐波饱和现象.    

13.  具有流动和侧向Helmholtz共振器的驻波管内声场研究Ⅱ.实验验证及结果讨论  
   郭庆  刘克  李嵩  黄东涛《声学学报》,2003年第6期
   利用建立的具有流动和侧向Helmholtz共振器的驻波管的实验装置,成功地证实了作者所作的理论分析,包括有流动驻波管和Helmholtz共振器连接处的间断条件、驻波管末端的反射条件、切向流时Helmholtz共振器声阻抗,并实验确定了末端修正系数和等效半径系数。接着,应用理论分析和实验得到的结果讨论了流动对Helmholtz共振器性能和驻波管声场的影响,结果表明,流动会降低一些消声效果,但在具有流动的驻波管中采用Helmholtz共振器仍然是一种降噪的有效方法。    

14.  声驻波场中空化泡的动力学特性  
   沈壮志《物理学报》,2015年第64卷第12期
   以水为工作介质, 考虑了液体的可压缩性, 研究了驻波声场中空化泡的运动特性, 模拟了驻波场中各位置处空化泡的运动状态以及相关参数对各位置处空化泡在主Bjerknes力作用下运动方向的影响. 结果表明: 驻波声场中, 空化泡的运动状态分为三个区域, 即在声压波腹附近空化泡做稳态空化, 在偏离波腹处空化泡做瞬态空化, 在声压波节附近, 空化泡在主Bjerknes 力作用下, 一直向声压波节处移动, 显示不发生空化现象; 驻波场中声压幅值增加有利于空化的发生, 但声压幅值增加到一定上限时, 压力波腹区域将排斥空化泡, 并驱赶空化泡向压力波节移动, 不利于空化现象的发生; 当声频率小于初始空化泡的共振频率时, 声频率越高, 由于主Bjerknes 力的作用将有更多的空化泡向声压波节移动, 不利于空化的发生, 尤其是驻波场液面的高度不应是声波波长的1/4; 当声频率一定时, 空化泡初始半径越大越有利于空化现象的发生, 但当空化泡的初始半径超过声频率的共振半径时, 由于主Bjerknes力的作用将有更多的空化泡向声压波节移动, 不利于空化的发生.    

15.  内外流场耦合法数值研究Rijke管声学特性  
   钟英杰  邓凯  张国俊  林海浩  李华《声学学报》,2007年第32卷第6期
   基于流体力学、传热学和声学研究成果,采用内外流场耦合建模的方法研究Rijke管脉动内流场,解决了大振幅驻波热声场管口边界条件的处理和出现数值发散的问题。从能量平衡的角度出发,提出非定常的热流量与声压、质点振速之间关系的假设。依靠自身参量,如气体的脉动压力、脉动流速和温度波动,来激发Rijke管振荡.模拟了Rijke管的声学特性,分析了Rijke管自激励振荡的机理。运用该模拟方法对不同尺寸、不同管口形状的Rijke管进行了数值实验,模拟结果与实验结果较好吻合,能捕捉Rijke管的管口声学特征量。    

16.  高声压级时穿孔结构非线性声学特性的研究  被引次数:1
   杜功焕  龚秀芬《声学学报》,1984年第5期
   本文基于赵松龄等发展的小孔非线性声阻理论,导得对于驻波管中垂直入射以及行波管中旁支入射二种情况下的穿孔声学结构的非线性声阻率比表示式。文章指出,在计及非线性声阻后,穿孔吸声结构的吸声系数以及共振式消声结构的消声量都将表现出与入射声压有关。实验分别是在高声强驻波管与行波管中进行的。实验时最大入射声压级接近155dB(基准声压20μPa)。实验结果与理论预期的良好吻合。为了有利于理论的实际应用,文章也提出一些表示非线性声阻作用的临界条件。    

17.  ��ƽ��ſؽ����������Ƶ������  
   牟宗信  牟晓东  贾莉  张鹏云  刘升光  董闯《核聚变与等离子体物理》,2010年第30卷第2期
   利用朗缪尔探针和快速傅里叶变换研究了非平衡磁控溅射等离子体静电波动的驻波共振频谱特征。频带宽度为0~300kHz,典型放电条件下磁控靶前2cm和10cm两个位置的共振本征频率变化范围分别为10~50kHz和1~10kHz,研究了线圈电流、气压和放电功率等参数对共振本征频率的影响;指出了非平衡磁控溅射中能够导致等离子体静电驻波共振的两种势阱结构,提出驻波共振机制解释特征频率出现的原因,根据声驻波共振机制计算的电子温度数值符合实验的结果。    

18.  谐振管谐振频率计算方法的研究  被引次数:2
   范理  王本仁  金滔  张淑仪《声学学报》,2005年第5期
   为了准确地计算声谐振管的谐振频率,提出了基于对管内声压分布进行理论模拟的声压模拟法,以及基于驻波最小点位置与管两端声阻抗关系的驻波最小点法。结果表明这两种方法因为考虑了声谐振管两端的声阻对谐振频率的影响,所得谐振频率更加精确、严格,所以特别适用于要求谐振管的谐振频率严格控制的声学领域。同时表明:声压模拟法与驻波最小点法虽然出发点不同,但谐振频率的计算结果完全相同。驻波最小点法计算比较方便,而声压模拟法在计算出谐振频率的同时,还可以给出管中的声压随位置的分布情况。    

19.  热声学的基本理论和非线性 Ⅱ.热声管中的非线性声波  被引次数:5
   马大猷《声学学报》,1999年第5期
   本文中给了非线性行波和驻波的严格解,并用于包括热声堆和温度梯度的复合管中。管的特性由其截面积和波数表示,后者常为复数,反映管中相速和损耗。求出了各种管形,包括热声堆的波数值。在另一方面,温度梯度也是重要的非线性来源,也包括在非线性解中。在正梯度中传播的声波将被放大,否则衰减。可用级联滤波器的分析方法解包括多节特性不同的复合管,求得其特性。以三节为例证明此法甚易扩展到多节。这是求得整个热声系统演绩的基础。    

20.  开管声驻波的演示  
   王良安《大学物理》,1983年第1期
   在声学中讲到声驻波时,指出声波在闭管中产生驻波的条件是是闭管的长度,人是声波的波长, n= 1, 2, 3,……(参看图 l) 这种反射形成驻波是较易理解的。实验也较容易操作(通常用音叉、玻璃共鸣管等即可) 但讲到在开管(两端皆开口的管子)中形成驻波时,往往不容易理解。若借助于一实验效果,却会有一定的说服力。 在开管中形成声驻波的条件是是开管的长度,λ是当时声波的波长,n= l, 2, 3……。(参看图 2) 为了说明这一事实,可利用一台频率可调的音频振荡器,一只小扬声器,一根适当长短 (约100厘米)、适当粗细(直径为3—5厘米)的玻璃管或金属管,一…    

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