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混合制冷剂冰箱对比试验研究 总被引:2,自引:0,他引:2
本文对二元混合工质HFC152a/HCFC22、 HFC152a/HFC125在冰箱上应用的制冷循环性能进行了详细的理论计算和分析,并且对这两种混合工质灌注式替代CFC12、在最佳配比和充灌量下的冰箱主要制冷性能进行了对比试验研究。试验结果表明:在合适的配比和充灌量下混合工质冰箱制冷性能指标满足国家标准要求, HFC152a/HFC125在最佳充灌量为97 g时,试验冰箱耗电量为1.156 kW·h/24h,比CFC12节能10%,比HFC152a/HCFC22节能0.81%。因此, HFC1S2a/HFC125比HFC152a/HCFC22更适合于灌注式替代CFC12。 相似文献
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HFC/HC混合工质的气液性平衡实验研究结果表明,该类型混合工质大多存在共沸现象。根据形成共沸点的热力学条件,以PR状态方程结合vdW混合法则,利用建立的二元相互作用系数kij差值关联模型,对10种HFCs工质(HFC23、HFC32、HFC125、HFC143a、HFC134a、HFC152a、HFC227ea、HFC236fa、HFC236ea、HFC245fa)与3种HCs工质(HC290、HC600a、HC600)相互组合而成的30种HFC/HC混合工质进行了共沸点判断和共沸点性质推算,并与已有气液相平衡实验数据的体系进行对比。结果表明该方法可用于推算HFC/HC混合工质共沸点性质。 相似文献
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HFC类二元混合制冷剂气相黏度预测 总被引:1,自引:0,他引:1
根据Vesovic-Wakeham理论,预测了10种HFC类二元混合制冷剂的气相黏度,所研究的混合制冷剂包括R32/R125、R32/R134a、R32/R143a、R32/R152a、R125/R134a、R125/R143a、R125/R152a、R134a/R143a、R134a/R152a和R143a/R152a,温度范围为298.15~423.15 K,压力范围为0.1~8.85 MPa,结果表明,黏度预测值具有较高的精度,可以满足工程应用的实际要求。 相似文献
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二元物系HFC125/HFC152a的热力学性质研究 总被引:7,自引:0,他引:7
1引言二元混合工质HFC125/HFC152a臭氧破坏势为零,具有替代CFCs的潜力,也是我们所建议的三元代用混合工质HFC32/HFC125/HFC152a的二元子物系【‘」之一。迄今尚未见到关于该物系的热力学性质研究报导,本文对其进行PVTX实验研究、状态方程与混合规则关联和热力学性质计算。2实验实验在定容式PVTx实验装置上进行,测量精度为laTD528inK、IAPD51·4PPa、卜对训三0.1%和卜叫刮刀1%,采用直接观察法测量泡露点的温度和压力附加认定误差分别不超过50inK和4kPa[‘]。HFC125为美国杜邦公司提供,经天津大学分析中心分析… 相似文献
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HFC—32的热力学性质 总被引:5,自引:0,他引:5
1前言HFC-32和其它HFC类物质的混合物被认为是HCFC-22的最有希望的替代物,因此,需要HFC-32的热物理性质。本文提供了一个适用于整个区域的HFC-32状态方程,结合理想气体比热关系式,给出了HFC-32各种热力性质,如:PVT(压力-比容-温度),内能,Helmholtz函数,Gibbs函数,焓,熵,等容比热,等压比热,声速等的计算式。另外,还给出了单独的饱和蒸气压和饱和液密度关联式。2蒸气压方程与饱和液密度方程至今已有多位学者测量过HFC-32的饱和蒸气压,提供了从180K至临界温度的蒸气压测量数据,根据实验中使用的样品纯度… 相似文献
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HFC152a/HCFC141b混合气体水合物相平衡特性研究 总被引:4,自引:1,他引:3
1引言气体水合可使水在8—12”C络合结晶形成水合物,同时释放反应热(蓄冷)。其反应热与传热性能均较理想,被认为是理想的空调蓄冷介质山。早期研究的主要是Rll和R12的水合物。由于Rll和R12严重破坏大气臭氧层而受控,因此寻找替代CFC的新型致冷剂气体水合物成为当前的研究重点[‘-‘]。近年来我们根据混合物性能互补原理,提出了利用混合气体水合物构造性能优良的蓄冷材料的设想[‘1。HFC152a和HCFC141b分别是R12和Rll的首选替代物之一。HFC152a是较活跃的致水合物质,但相变温度和压力偏高。而HCFC141b水合物的相变温度… 相似文献
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对HFC134a和HFO1234yf应用于汽车空调进行了理论分析,研究表明:HFC134a的排气温度明显高于HFO1234yf,HFC134a的排气温度随着蒸发温度的升高而降低,HFO1234yf的排气温度随着蒸发温度的升高而升高;HFC134a与HFO1234yf的单位制冷量都是随着蒸发温度的升高而增大,但HFC134a的单位制冷量明显高于HFO1234yf,其平均高于HFO1234yf约34.9kW/kg;HFO1234yf压缩机输入功率明显高于HFC134a;HFC134a的系统COP高于HFO1234yf的系统COP,且二者都是随着蒸发温度的升高而升高,蒸发温度为-10℃时,其系统COP分别为3.739和3.493,蒸发温度为18℃时,其系统COP分别为9.6和9.36。 相似文献
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对带膨胀机的R134a与R1234yf制冷系统进行理论分析,并与不带膨胀机的系统进行比较。研究表明:HFC134a的排气温度明显高于HFO1234yf,HFC134a的排气温度随着蒸发温度的升高而降低,HFO1234yf的排气温度随着蒸发温度的升高而升高;HFC134a与HFO1234yf的单位制冷量都是随着蒸发温度的升高而增大,但HFC134a的单位制冷量明显高于HFO1234yf,其平均高于HFO1234yf约34.9kW/kg;HFO1234yf压缩机输入功率明显高于HFC134a,HFC134a的系统COP高于HFO1234yf的系统COP,且二者都是随着蒸发温度的升高而升高。在制冷系统中加入膨胀机后,对HFC134a产生了显著的影响,在蒸发温度-10℃时变化最为明显,其单位制冷量增大32%,压缩机输入功率降低12.1%,系统COP降低19.8%,膨胀机的加入并没有影响HFO1234yf系统,其各项参数均未发生明显变化。在HFO1234yf制冷系统中应用膨胀机的效果逊于HFC134a制冷系统。 相似文献
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l引言替代工质和替代技术的研究,都离不开工质准确而可靠的热物性数据。HFC134a是目前国际上公认的制冷剂CFC12的替代物之一,而HCFC133a是合成替代工质HFC134a过程中的中间产物。为了提纯HFC134a,需要设计分离装置,这就必需知道HCFC133a的热力学性质。但是,目前公开发表的HCFC133a的热力学性质数据很少。本研究的目的就是测量HCFC133a的热力学性质,为HFC134a的合成工艺设计和其它工业应用提供基础的物性数据。2实验装置、实验方法及其可靠性检验本研究工作是在我室于1985年建成,并经过多次改进的定容法PVTX试验台上进… 相似文献
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本文建立了纳米颗粒/制冷剂工质换热性能实验台,对实验系统进行了检验,并首次进行了纳米颗粒TiO2/HFC134a工质水平管内的单相对流换热实验研究,纳米颗粒的浓度为0.01、0.025和0.05 g/L,并与纯质HFC134a的结果相比较.结果发现:TiO2/HFC134a工质的单相对流换热系数降低,且随着纳米颗粒浓度的增大,降低程度增大.分析原因纳米颗粒在换热表面的沉积是造成这一结果的关键因素. 相似文献
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阐述了以表述信息演化规律的信息(熵)演化方程为核心的非平 衡统计信息理论.推导出了 Shannon信息(熵)的非线性演化方程,引入了统计物理信息并 推导出了它的非线性演化方程.这两种信息(熵)演化方程一致表明:统计信息(熵)密度 随时间的变化率是由其在坐标空间(和态变量空间)的漂移、扩散和减损(产生)三者引起 的.由此方程出发,给出了统计信息减损率和统计熵产生率的简明公式、漂移信息流和扩散 信息流的表达式,证明了非平衡系统内的统计信息减损(或增加)率等于它的统计熵产生( 或减少)率、信息扩散与信息减损同时
关键词:
统计信息(熵)演化方程
统计信息减损率
统计熵产 生率
信息(熵)流
信息(熵)扩散
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混合制冷剂泄漏试验研究与模拟分析 总被引:4,自引:0,他引:4
1研究背景目前在制冷和空调系统中,绝大多数采用混合制冷剂作为R502与HCFC-22等的替代物。但混合物的特殊问题,即在贮存、使用时因泄漏而引起的成分变化、特别是成分变化而导致制冷剂可燃性或系统性能的变化,引起了人们的普遍重视。英国I.C.I公司对R407C(HFC-32/125/134a)系统进行测试表明,由于泄漏后成分变化而引起的性能变化在10%以内。日本DAIKIN公司研究HFC-32/134a混合物时发现:其临界可燃配比为56Wt%,即HFC-32重量比超过56%时可燃;使用名义配比30/70wt%的HFC-32/134a混合物并不可燃,但发生泄漏后… 相似文献