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对倾斜角为20°、24°、28°和32°的单头以及32°的双头周向重叠三分螺旋折流板换热器和弓形折流板换热器的传热和压降性能进行了测试,换热器采用公共壳体和可更换管芯结构。采用壳侧轴向雷诺数和轴向欧拉数分别作为反映壳侧流量和阻力系数的无因次参数。试验结果显示在试验范围内周向重叠三分螺旋折流板换热器壳侧换热系数、壳侧压降和综合性能指标都随着倾斜角增大而减小;倾斜角20°方案的性能指标最佳,其平均壳侧努塞尔数和轴向欧拉数与弓形折流板方案的数值之比分别为1.123和0.45;双头螺旋折流板方案的换热系数和压降都大于同样倾斜角的单头螺旋折流板方案,但两者的综合性能较接近。 相似文献
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螺旋折流片换热器壳侧传热与流动的数值模拟 总被引:9,自引:1,他引:8
提出了一种强化管壳式换热器壳侧传热的螺旋折流片式换热器新方案,该方案在部分管子上套上螺旋折流片,不仅强化传热,而且对相邻管子形成支撑;利用FLUENT流体计算软件对同心套管螺旋折流片式换热段的壳侧流场、温度场进行了数值模拟,并讨论了螺旋角对其强化传热和阻力性能的影响。结果显示螺旋折流片诱导的涡旋流动对于减薄边界层,促进近壁流体与主流区流体的动量和质量交换进而强化传热有明显的作用,传热系数可比光管提高约40%-100%,但其流动阻力也将增大。 相似文献
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采用数值模拟方法对室外微通道换热器翅片侧空气流动换热性能进行仿真计算, 探讨了在制冷工况下,不同百叶窗结构对微通道换热器空气侧传热及流动特性的影响. 结果表明j 因子的模拟结果与实验关联式之间的平均偏差在7.8% 以内,f 因子的平均误差在7.35 % 以内, 符合工程应用要求. 雷诺数较低时, 传热因子j 和阻力因子f 都随Fp 的增大而减小, 雷诺数较高时,Fp 对两者的影响不明显; 随着开窗角度增加换热器换热系数会呈现先增加后减小的趋势, 同时压降会随开窗角度的增大而有所升高. 相似文献
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《工程热物理学报》2016,(10)
对倾斜角为20°、25°、30°单头及30°双头"斜日字"单元环形布管方式的周向重叠三分折边螺旋折流板电加热器方案进行了热力性能模拟,并与相同布管方式板间距为200、250 mm的弓形折流板电加热器方案进行了数值模拟结果对比。结果表明,倾斜角为25°的折边螺旋折流板方案的换热系数较高,综合指标最高,同时加热管表面平均温度较低。而弓形折流板方案中板间距越大,其换热系数和压降越低,平均温度越高。与板间距200 mm的弓形折流板方案S200相比,三分折边螺旋折流板方案H25°的传热系数与综合性能指标h.△p~(-1/3)分别提高了18.3%和29.8%,同时压降及加热管表面平均温度分别下降了24.3%和45.6 K。 相似文献
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