国产航空有机玻璃(PMMA)的非线性应力松弛行为研究

实验测定了国产航空有机玻璃PMMA在室温(20℃)、3—20.45％应变量范围内的应力松驰曲线。将用于表述中低应变率下加卸载循环的应力—应变行为的非线性本构理论,也即以考虑弹性和粘弹性变形的标准线性体和考虑塑性变形的活化粘壶作串联耦合的本构模型扩展应用到应力松弛状态,给出了相应的本构理论方程。对实验测得的应力松弛曲线进行数值拟合计算,吻合结果良好。表明所提出的本构模型也适用于描述PMMA的非线性应力松弛行为。得到了平衡态的应力一应变曲线,曲线的单调变化,表明不存在屈服极大值及以后的应变软化效应。     

玻璃态高聚物PMMA非线性粘弹-塑性本构方程的恒应变率近似解析解

本文基于粘弹-塑性耦合的本构理论模型和玻璃态高聚物PMMA在室温(T=298 K)和应变率ε=1.0×10~(-4)-1.0×10~(-1)s~(-1)范围内实测的单轴压缩加卸载循环的应力-应变曲线,给出了非线性粘弹-塑性本构方程在恒定应变率条件下的一个近似解析解,理论计算与实测的应力-应变曲线比较结果表明:在上述试验条件范围,吻合情况十分良好。     

国产航空有机玻璃(PMMA)的压缩应力-应变行为研究——Ⅱ.力学性能特征参数分析

讨论从加卸载循环的应力-应变表征曲线提取得到的各材料力学性能,尤其是关于屈服和塑性变形的特征参数。包括加卸载弹性模量E_L~T,E_u~T;屈服点的表征参数:屈服应力σ_s~T,屈服应变ε_s~N,屈服应变能U_s;热激活塑性变形的表征参数:活化体积V_τ和活化能ΔH。讨论这些参数对温度和应变率的依赖关系,寻求由这些特征参数作表述,或是存在于这些参数之间的经验关系或规律。     

分级循环荷载下泥岩的非线性特征参数试验

通过变幅分级循环荷载试验,研究了泥岩的滞回曲线特性,荷载循环次数以及不同动应力幅值对泥岩阻尼比、动弹性模量变化规律的影响.试验结果表明,泥岩的滞回曲线特征与泥岩的黏弹性特性、塑性变形及压密的难易程度有关.加载阶段应变可能滞后或同步于应力,卸载阶段应变滞后于应力.在常幅循环加载阶段,泥岩的阻尼比与动弹性模量都会随着循环次数的增加而收敛于稳定值;在变幅分级循环加载阶段,阻尼比与动弹性模量都随动应力幅值增加呈增加的趋势.     

有限变形的三维粘弹性本构模型(英文)

遗传积分形式与弹性元件和粘壶串并联表示的微分形式可以描述高聚物小变形情况下的粘弹性特性.文章以这些小变形的本构模型为起点,推出有限变形下的本构模型.一个有限变形过程分解成一系列微小变形子过程.小变形子过程中,应力的转动变化由弹性本构方程确定,主应力的变化由弹性元件和粘壶串并联结构的模型确定,这样提出了一个满足客观性原理的有限变形的粘弹性本构模型.模型材料参数随应变率而变,所以模型适合于从准静态到冲击载荷的较宽应变率范围.作为应用,计算了简单剪切有限变形,就建议的模型与现有的模型进行了比较,结果表明建议的模型能够描述高聚物有限变形情况下的粘弹性性质.     

Zr－4合金的低周疲劳行为

研究了６２０℃×１ｈ再结晶状态Ｚｒ－４合金在室温（ＲＴ）、４００℃和６００℃下对称拉－压低周疲劳行为，不同温度下Ｚｒ－４合金的循环应力－应变曲线均位于单调拉伸曲线上方，表现为循环硬化特征。疲劳寿命曲线测试结果表明，随着试验温度升高，疲劳寿命降低，特别在低应变幅区域。断口分析表明：ＲＴ下Ｚｒ－４断口形貌以浅的韧窝和辉纹为主；４００　℃下出现了许多二次裂纹；６００℃下则为规则排列的“之”字形裂纹．分别采用Ｃｏｆｆｉｎ－Ｍａｎｓｏｎ法和循环滞回能法估算了Ｚｒ－４的疲劳寿命。     

冲击载荷下灰口铸铁力学行为的率效应及其破坏特性

利用ＳＨＰＢ压杆及Ｉｎｓｔｒｏｎ液压伺服材料试验机对灰口铸铁从准静态（应变率１０＾－４ｓ＾－１）列冲击动态（应变率４＊１０＾３ｓ＾－１）进行了宏观与微观相结合的试验研究,得到了该材料在不同应变率下的应力－应变曲线。实验结果表明,灰口帮铁在塑性变形初期对应变率不敏感,随应变增大则具有一定的应变率硬化效应,但在更高应变率下随应变增大会出现反向应变率效应,这些特性与灰口铸铁源于片状石墨处内部微裂纹纹成核     

不同应变率下玻璃态高聚物非线性屈服后行为的唯象本构定律

基于描述高温下金属行为的方法并经过修改状态变量本构方程，本研究提出一个无定形高聚物的粘塑性行为的模型．该模型包括了应变率敏感性效应，应变软化效应和应变硬化效应．在不同应变率和低于玻璃态转变温度(Tg)范围内，利用已发表的单轴试验的实验数据给出了一个确定模型参数的方法。数值算法表明该模型能较好预示屈服后的本征软化以及随之而产生的渐进定向硬化，尤其是对无定形玻璃态高聚物．     

国产航空有机玻璃(PMMA)的压缩应力-应变行为研究 Ⅰ.试验方法和试验结果

本文以飞机座舱透明体经受鸟撞击的损伤分析为背景,详细报道了透明体材料——3~#航空有机玻璃在不同温度和中、低应变率下的单轴压缩应力-应变行为的实验测试结果。给出了6个温度和7个应变率档次,共41组试验的加卸载循环的应力-应变表征曲线,并对采用的试验方法和结果的可靠性及其精确度作了广泛的讨论说明。     

AlZnMgCu合金过时效后期锯齿流变的再现

研究了ＡｌＺｎＭｇＣｕ合金经充分过时效处理后锯齿流变的再现．锯齿流变开始出现的临界应变εｃ是时效温度Ｔ及时效时间ｔ的函数，从而得出锯齿流变再现的激活能约为２ｅＶ，相当于Ａｌ中空位形成能与Ａｌ中溶质原子扩散激活能之和．εｃ还是应变速率ε的函数．用位错运动的概念对现象进行了分析讨论     

焊接接头和U型试样中的氢分布

本文作者利用自行研制的激光测氢装置,测量了焊接接头和U型试样中的氢分布,并且推导了U型试样弯曲部分(塑性变形区)的应变、残余应力计算公式。结果表明:在焊接接头中,1.沿熔深方向上,氢分布是不均匀的。最高氢含量在熔合线附近;2.氢的具体分布情况,取决于焊缝金属和母材原始含氧量,以及金相组织。在U型试样中,1.计算应变的公式和应力公式可以用来计算无明显反弹的U型试样弯曲部分的应变量和残余应力值。1Cr18Ni9Ti(C.R.)钢的F=990MPa、n=0.146;2.氢分布明显受应力和应变的影响。应力、应变值愈大,含氢量愈高。     

采用粘弹塑性模型计算地基的变形

本文认为,当外加荷载小于土的连结强度时,土体表现为弹性,当外加荷载大于土的连结强度时,土体表现为粘弹塑性,故土的力学性质可以采用文献提出的粘弹塑性力学模型来分析。土的连结强度与土体本身的C、(?)、σ_3＇、有关。在此基础上,编制了计算程序,分析了两个例子,结果表明,土体的变形仅限于某一个区域内,采用粘弹塑性力学模型分析地基的变形与实际是比较吻合的。     

大型建筑物地基旋喷加固分析研究

在湿陷性黄土地基中,由于地表排水不畅造成素土、杂填土受水后变形较大,其下的湿陷性黄土浸水后又产生湿陷性变形,从而加剧了地基土的不均匀变形,导致柱基础下灰土垫层拉裂,引起建筑物墙面及地面局部开裂,影响建筑物正常使用.实践表明,采用高压喷射注浆法处理该类地基事故是一种行之有效的方法.     

Lagrange型有限变形弹塑性本构理论

Casey和Naghdi（1992）指出，塑性本构理论中引入的量如塑性应变和背应力张量等至少在理论上必须有明确的定义。从而使理论可进行实验验证。根据Dafalias（1988）和Chen（1999）背应力张量和塑性应变张量的定义，在Naghdi等的理论框架下建立了Lagrange型的有限变形弹塑性本构理论。讨论了Ilyushin公设导致的正交流动法则和对弹性响应泛函的限制条件。进一步讨论了由于使用上述背应力张量的定义对屈服函数形式的限制。     

基坑施工变形事故分析及监控措施

基坑支护设计、施工应结合工程地质及土质参数、地下管网、水位及周围环境等综合因素实施，提出了施工过程引起基坑变形后的技术处理及监控措施。     

关于欧氏空间中共形平坦超曲面的变形问题

1.n 1维欧氏空间E~(n 1)中超曲面V~n的变形问题一直是为人们所研究的.如所知,E~n在E~(n 1)中的等距浸入是可变形的,且其变形依赖于n个单参数的任意函数.紧致的正常曲率黎曼流形S~n在E~(n 1)中等距浸入必为超球面,即是不可变形的.Bepбеций,л.л.曾讨论了四维欧氏空间E~4中一个主法曲率为零,且另外二个主法曲率不相等的共形平坦超曲面M~3的局部安装结构.本文的目的在于确定E~(n 1)中局部为可变形的共形平坦超曲面M~n的几何特征,给出其分类,并证实E~(n 1)中紧致的共形平坦超曲面M~n的刚性.主要结果为     

计算机模拟织物变形形态的研究现状

介绍了国外计算机图形学界对织物变形形态的研究现状．按建模原理分为几何方法。物理方法及综合方法．     

关于有限弹性变形广义变分原理的重新研究

弹性变形的广义变分原理以往是从势能或金能原理出发，采用Ｌａｇｒａｎｇｅ乘子法分析和推导。本文利用具势算子理论分析研究这类广义变分原理。分析表明在有限变形情况下，胡－鹫津变分原理中，在变形体内如以第二类Ｐｉｏｌａ－Ｋｉｒｃｈｈｏｆｆ应力Ｔ，Ｇｒｅｅｎ应变Ｅ和位移Ｕ作为三类独立变分变量，则在位移边界上应以第一类Ｐｉｏｌａ－Ｋｉｒｃｈｈｏｆｆ应力τ作为一类独立交分变量。在小变形情况下它们都退化为Ｃａｕｃｈｙ应力σ。     

双曲空间中的紧致超曲面在平均曲率下的形变

本文考虑双曲空间中的紧致超曲面在平均曲率下的形变.证明了如果初始曲面满足某一凸性条件,则超曲面收敛到一个“圆点” .